高大模板专家论证施工方案屋面预应力大梁Word文档下载推荐.docx

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1.2+0.35×

0.50=15.78kN/m，因屋面框架梁施工荷载大于预应力梁施工荷载，且大于20kN/m，依据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的要求，主要针对475×

1900梁进行设计说明，此屋面预应力梁加固依该方案施工，不再单独进行设计。

模板选择：

主要以木模板为主，梁支撑次楞采用50×

100的方木、主楞用2根φ48的钢管和φ14穿墙对拉螺栓通过钢板卡固定。

梁支撑在脚手架上，架子的搭设采用φ48的钢管。

沿梁宽梁底采用两根钢管支撑，沿梁长500一道立杆，梁两侧立杆间距1200mm。

梁底小横杆间距500一道，小横杆与立杆搭接部位采用双扣件。

第三章施工准备

3.1材料及机具准备

3.1.1模板材料采用18mm厚木胶板、50×

100木方、Ф48×

3.0钢管扣件

3.1.2脱模剂：

水质隔离剂；

3.1.3塞缝材料采用海绵条和401胶水；

3.1.4机具：

锤子、扳手、手锯、电锯、水平尺、卷尺、线坠、撬棍。

3.2.人员准备：

模板施工由木工工长江德好全面负责，组织机构见下图。

第四章施工措施

4.1梁模板

梁模面板采用18mm厚胶合板，梁高为1900mm两侧模采用φ14钢筋作为对拉螺栓。

梁模板采用单片预组拼梁模施工工艺

4.1.1工艺流程为：

测放并复核梁轴线控制线和标高控制线→搭设梁模支架→预组拼模板检查→底模吊装就位、安装→起拱→侧模安装→安装侧向支撑→检查模板位置和截面尺寸→群体梁模固定

4.1.2施工要点：

4.1.2.1利用下层楼板面的轴线引吊梁轴线，根据柱子钢筋上的水平线引测梁底标高；

4.1.2.2在专用支撑下脚要铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支座应在一条直线上；

4.1.2.3在支撑上调整预留梁底模板的厚度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直；

1‰~3‰起拱。

4.1.2.4安装两侧模板，次楞沿梁高方向7道方木立放，沿梁长方向主愣500一道，主愣采用5个加固点，底部加固点为步步紧加固；

中间三道为对拉螺栓加固，并用双螺母；

板底与梁交接处采用斜撑（木方）加固。

侧梁上口要拉线找直，用定型夹子固定。

4.1.2.5在梁底板下每隔间距500㎜用Φ48×

3.0mm钢管作为小横杆支设，小横杆与立杆搭接部位采用双扣件。

沿梁宽梁底部采用两根钢管支撑，沿梁长500mm一道立杆，梁两侧立杆间距1200mm。

各立杆之间要设水平拉杆或剪刀撑，以保持其稳固，第一道水平杆设在离地200㎜处，在立杆中间和杆端再设一道水平拉杆。

立杆下部垫木

方，见下图（单位mm）：

梁底小横杆布置图

4.1.3梁模拆除应根据同条件试块强度报告和规范规定，具体见下表：

序号

结构类型

结构跨度（m）

达设计砼强度的百分率（%）

1

框架梁

≥8

100

4.1.4模板质量分析与对策

影响模板工程质量因素

对策

拆模

过早

强度达到规范要求，方准拆模

顺序不当

按操作规程施工

未适当留设顶撑

按施工组织设计和技术交底执

违章作业

自检不认真

认真执行自检责任

不执行技术交底

说服教育，辅之经济处罚

上下工序不交接

上下工序认真进行交接检查

看

错

图

纸

梁未起拱或起拱高度不够

按设计要求或规范起拱

预埋件，预留孔遗漏

认真看图，严防遗漏

断面搞错

认真看图，层层把关

中心线错误

认真看图，测量复查

标高错误

认真看图，从两个方向返测标高

缝

隙

过

大

木模缝隙为采取堵补等措施

用胶带或铁皮堵补

杂木变形大

支模前修理木模

浇砼前未浇水胀模

专人负责，保证浇透

木模久晒变形

堆放整齐，有防晒防淋措施

支模后到浇捣前间隔过长

支完模，检查合格就浇砼

支模时，对缝不认真

精心施工，保证质量

技检人员

专检不认真

加强教育，执行岗位责任制

误检

学好图纸，一丝不苟

错误指导

加强技术业务学习

其

他

模板表面漏刷隔离剂

满刷隔离剂

重复使用模板清理不干净

使用前，整修模板

第五章计算书

5.1、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）：

0.475；

梁截面高度D（m）：

1.90；

混凝土板厚度（mm）：

110.00；

立杆沿梁跨度方向间距La（m）：

0.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：

0.10；

立杆步距h（m）：

1.50；

板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：

梁支撑架搭设高度H（m）：

6.00；

梁两侧立杆间距（m）：

1.20；

承重架支撑形式：

梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：

2；

采用的钢管类型为Φ48×

3.0；

立杆承重连接方式：

双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：

0.75；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度（kN/m3）：

25.00；

模板自重（kN/m2）：

0.35；

钢筋自重（kN/m3）:

1.00；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

2.0；

新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

47.5；

振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：

振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：

4.0；

3.材料参数

木材品种：

柏木；

木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗压强度设计值fc（N/mm）：

16.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板材质：

胶合面板；

面板厚度（mm）：

18.00；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b（mm）：

100.0；

梁底方木截面高度h（mm）：

50.0；

梁底纵向支撑根数：

4；

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

800；

次楞根数：

7；

主楞竖向支撑点数量：

5；

固定支撑水平间距（mm）：

竖向支撑点到梁底距离依次是：

0mm，500mm，1000mm，1500mm，1700mm；

主楞材料：

圆钢管；

直径（mm）：

48.00；

壁厚（mm）：

主楞合并根数：

次楞材料：

木方；

宽度（mm）：

50.00；

高度（mm）：

100.00；

5.2、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；

t--新浇筑混凝土的初凝时间（h）：

t=200/（T+15）=5.714；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.900m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得53.116kN/m2、47.500kN/m2，取较小值47.500kN/m2作为本工程计算荷载。

5.3、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为7根。

面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ＝M/W<

[f]

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=80×

1.8×

1.8/6=43.2cm3；

M--面板的最大弯矩（N·

mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×

0.8×

47.5×

0.9=41.04kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=1.4×

4×

0.9=4.032kN/m；

其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

计算跨度:

l=（1900-110）/（7-1）=298.33mm；

面板的最大弯矩M=0.1×

41.04×

[（1900-110）/（7-1）]2+0.117×

4.032×

[（1900-110）/（7-1）]2=4.07×

105N·

mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×

41.040×

[（1900-110）/（7-1）]/1000+1.2

×

[（1900-110）/（7-1）]/1000=14.911kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=4.07×

105/4.32×

104=9.4N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=9.4N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:

q=q1=41.04N/mm；

l--计算跨度:

l=[（1900-110）/（7-1）]=298.33mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=80×

1.8/12=38.88cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×

[（1900-110）/（7-1）]4/（100×

9500×

3.89×

105）=0.596mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250=[（1900-110）/（7-1）]/250=1.193mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.596mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.193mm，满足要求！

5.4、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=14.911/0.800=18.639kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=5×

10×

10/6=83.33cm3；

I=5×

10/12=416.67cm4；

E=10000.00N/mm2；

计算简图

剪力图（kN）

弯矩图（kN·

m）

变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.1ql2=1.193kN·

m，最大支座反力R=1.1ql=16.402kN，最大变形ν=1.261mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ=M/W<

[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.19×

106/8.33×

104=14.3N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=14.3N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=800/400=2mm；

次楞的最大挠度计算值ν=1.261mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力16.402kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.0mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×

4.493=8.99cm3；

I=2×

10.783=21.57cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图（kN·

主楞变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=1.445kN·

m，最大支座反力R=29.582kN，最大变形ν=0.402mm。

（1）主楞抗弯强度验算

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:

σ=1.44×

106/8.99×

103=160.8N/mm2；

主楞的抗弯强度设计值:

[f]=205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=160.8N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.402mm

主楞的最大容许挠度值:

[ν]=500/400=1.25mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.402mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！

5.5、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=500×

18×

18/6=2.70×

104mm3；

I=500×

18/12=2.43×

105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：

q1=1.2×

[（25.00+1.00）×

1.90+0.35]×

0.90=26.87kN/m

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：

q2=1.4×

（2.00+2.00）×

0.90=2.520kN/m；

q=26.865+2.520=29.385kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×

26.865×

158.3332+0.117×

2.52×

158.3332=7.47×

104N·

RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×

0.158+0.45×

0.158=1.881kN

RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×

0.158+1.2×

0.158=5.158kN

σ=Mmax/W=7.47×

104/2.70×

104=2.8N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=2.8N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=q1/1.2=22.388kN/m；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=158.33mm；

E--面板的弹性模量:

E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ν]=158.33/250=0.633mm；

158.34/（100×

2.43×

105）=0.05mm；

ν=0.05mm小于面板的最大允许挠度值:

[ν]=0.633mm，满足要求！

5.6、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；

1.荷载的计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=5.158/0.5=10.316kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10×

5×

5/6=41.67cm3；

I=10×

5/12=104.17cm4；

方木强度验算

计算公式如下:

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×

10.316×

0.52=0.258kN·

m；

最大应力σ=M/W=0.258×

106/41666.7=6.2N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值6.2N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/（2bh0）

其中最大剪力:

V=0.6×

0.5=3.095kN；

方木受剪应力计算值τ=3×

3.095×

1000/（2×

100×

50）=0.928N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.928N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

方木挠度验算

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×

5004/（100×

10000×

104.167×

104）=0.419mm；

方木的最大允许挠度[ν]=0.500×

1000/250=2.000mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.419mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=1.881kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=5.158kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P3=（1.200-0.475）/4×

0.500×

（1.2×

0.110×

25.000+1.4×

2.000）+1.2×

2×

（1.900-0.110）×

0.350=1.305kN

简图（kN·

经过连续梁的计算得到：

支座力:

N1=N4=0.579kN；

N2=N3=7.769kN；

最大弯矩Mmax=0.209kN·

最大挠度计算值Vmax=0.183mm；

最大应力σ=0.209×

106/4490=46.7N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值46.7N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

5.7、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

5.8、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=7.769kN；

R<

12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5.9、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向支撑钢管的最大支座反力：

N1=0.579kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×

0.129×

6=0.93kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N3=1.2×

[（0.50/2+（1.20-0.48）/4）×

0.35+（0.50/2+（1.20-0.48）/4）×

（1.00+25.00）]=0.831kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N4=1.4×

（2.000+2.000）×

[0.500/2+（1.200-0.475）/4]×

0.500=1.208kN；

N=N1+N2+N3+N4=0.579+0.93+0.831+1.208=3.546kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=4.49；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计