维修支架方案Word格式.docx
《维修支架方案Word格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《维修支架方案Word格式.docx（17页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
对接搭接应符合下列规定：
a．水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；
不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；
各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；
b．搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100mm；
c．水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；
3）、纵、横向扫地杆
纵横向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮200mm处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。
4）、剪刀撑
本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续设置。
剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°
~60°
之间。
斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。
剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。
所有固定点距主节点距离不大于150mm。
最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在300mm内。
剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。
横向斜撑应在同节内、由底至顶层呈“之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。
除拐角处设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。
5）、脚手板
脚手板应铺满、铺稳，里侧板距操作面100-150mm。
作业层满铺一层脚手板，对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，一边一根，脚手板外伸长度取130-150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；
脚手板两端8cm处用直径为1.2mm的镀锌铁丝箍绕2-3圈固定，用小横卡住，防止脚手板滑移。
6）、防护措施
脚手架要满挂全封闭式的密目安全网，从下至上全部封严，用符合要求的网绳绑扎在大横杆外立杆里侧，安全网下部必须每隔500mm与脚手板同层处的大横杆绑紧，防止人员从缝中滑落。
作业层网应高于平台1.2m。
在架内高度6m处设首层水平安全网，往上每隔6步设隔层平网，施工层应设随层网。
作业层脚手架立杆于0.7m及1.4m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板，两端头用铅丝与立杆绑牢。
4.2、室外部分：
因该工程屋面向外悬挑近2.5m，需要在外侧搭设3排落地式脚手架，最大搭设高度近15m。
遇有木质走廊处需用桁架搭设方法避开避开。
后附图
1）、地基处理
因室外部分为松软的种植土壤，特意铺垫脚手板，铺设必须平稳，不得悬空。
立杆下部加U托，当地基沉降后可以进行调整，防止架子悬空。
2）、连墙件
连墙件采用刚性连接，按每两步三跨锁窗口设置。
探出的拉杆外端与里外大横杆锁牢，里端通过抱结构洞口的横杆用双十字扣件锁紧。
连墙杆用φ48×
3.5的钢管，尽量靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。
连墙杆伸出扣件的距离应大于100mm。
当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。
抛撑应采用通常杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45°
之间；
连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。
抛撑在连墙件搭设后方可拆除。
3）、其他部分同室内脚手架搭设方法。
5、脚手架的搭拆
5.1、脚手架搭设
所有钢管立杆接头采用扣件对接，接头位置应错开，按规范要求设置扫地杆，排架跨内纵横各加设三道剪刀撑，排架外围加设剪刀撑，东西向的水平钢管顶至两侧柱子的砼面，遇到框架柱时，在柱子两侧面增加抱柱钢管，使整个架体不晃动，增加架体的稳定性（因该支撑架体整体性差，必须与周围框支柱及支撑钢管拉结紧密）。
并应满足下例要求：
A、排架搭设时严格按规范要求搭设，严格控制立杆的垂直度，最大偏差不大于±
7㎜，立杆上端伸出水平杆的支撑长度为50㎜，在水平杆上搭设垂直于梁（高度同立杆以使立杆直接承受上部荷载），钢管间距600㎜，上铺50×
100木方，再铺18㎜厚胶合板，作为梁的支撑和底模。
B、立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
本工程步距为1.5m。
本工程支撑架横向高宽比较小，不需要设置整体性水平加强层；
在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
沿支架四周外立面应满足立面搭设剪刀撑；
严格按尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
精心设计除锈施工方案，确保高支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的方式；
严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，防锈漆等材料不能在支架上方堆放；
浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时向项目部汇报解决。
5.2、脚手架的拆除
1、拆除前准备工作
全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；
根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准方可实施；
由脚手架工程负责人进行拆除安全技术交底；
清除脚手架上杂物及障碍物
2、拆除顺序
1）拆除作业由上而下逐层进行，禁止上下同时作业；
2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，禁止先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；
3）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
4）脚手架采取分段、分立面拆除，对不拆除的脚手架两端按本方案搭设方法设置连墙件和横向斜撑加固。
6、材料、机具配备
6.1材料配备
钢管：
选用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，最大长度为6m，钢管进场前检查其生产厂家的营业执照和资质证明，进现场须有质量保证单（合格证）并检查外观质量，凡壁厚不够，又严重锈蚀，弯曲压扁或有裂纹的禁止使用。
扣件：
须是经劳动部门批准的单位生产的扣件，外表和螺栓要光洁，转动灵活，有出厂合格证明，并检查其外观质量，发现有脆裂、变形、滑丝、脱轴的禁止使用。
脚手板材：
松木质，长度为4m，厚5cm，宽20cm，端头用直径4mm镀锌钢丝打箍。
腐朽、劈裂、有活动节子，偏棱和变形严重的脚手板禁止使用。
安全平网宽度不小于3m，长度不大于6m，网眼不得大于10cm，必须用维纶、绵纶和尼龙等材料编织的符合国家标准的安全网，严禁使用损坏和腐朽的安全网。
6.2机具配备
名称
数量
备注
架子扳手
10把
架子工搭设和拆除架子用
力矩扳手
4把
检查架子扣件拧紧力度是否达到要求
7、质量保证体系
7.1构件允许偏差
序号
项目
允许偏差
检查工具
1
钢管尺寸
外径48mm
壁厚3.5mm
-0.5
游标卡尺
2
钢管两端面切斜偏差
1.70
塞尺、拐角尺
3
钢管外表面锈蚀深度
≤0.50
4
立杆钢管弯曲
3m≤L≤4m
L＞4m
≤12
≤20
钢板尺
7.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法
项次
技求
允许偏差（mm）
检查方法与工具
地基基础
表面
坚实平整
观察
搭设中检查偏差的高度H=2
H=10
H=20
±
7
20
40
经纬仪
间距
步距
纵距
横距
7.3脚手架搭设的允许偏差和检验方法
检查项目
安装扣件数量（个）
抽检数量
（个）
允许的不合格数
连接立杆与纵横水平杆或剪刀撑的扣件；
接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件
1201-3200
50
5
连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件
10
8材质及其使用的安全技术措施
8.1扣件的紧固程度应在40~50N·
m,并不大于65N·
m，对接扣件的抗拉承载力为3kn。
扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。
★对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向上，以保证安全。
8.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
8.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。
禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
8.5严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。
9、文明施工要求
根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到如下：
9.1进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。
9.2进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标志牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标志牌。
9.3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、严禁开玩笑和打闹。
9.4脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。
9.5施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。
10、计算书：
（附：
扣件钢管支架计算书）
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
支架搭设高度为10.0米，
搭设尺寸为：
立杆的纵距b=1.50米，立杆的横距l=1.50米，立杆的步距h=1.50米。
图楼板支撑架立面简图
图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为
48×
3.5。
一、面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=0.000×
0.000×
1.500+0.350×
1.500=0.525kN/m
活荷载标准值q2=（0.000+1.000）×
1.500=1.500kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=150.00×
1.80×
1.80/6=81.00cm3；
I=150.00×
1.80/12=72.90cm4；
（1）抗弯强度计算
f=M/W<
[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M=0.100×
（1.2×
0.525+1.4×
1.500）×
0.300×
0.300=0.025kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.025×
1000×
1000/81000=0.303N/mm2
面板的抗弯强度验算f<
[f],满足要求!
（2）抗剪计算
T=3Q/2bh<
[T]
其中最大剪力Q=0.600×
0.300=0.491kN
截面抗剪强度计算值T=3×
491.0/（2×
1500.000×
18.000）=0.027N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<
[T]，满足要求!
（3）挠度计算
v=0.677ql4/100EI<
[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×
2.025×
3004/（100×
6000×
729000）=0.025mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
二、支撑方木的计算
方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1.荷载的计算
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11=0.000×
0.300=0.000kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q12=0.350×
0.300=0.105kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值q2=（1.000+0.000）×
0.300=0.300kN/m
静荷载q1=1.2×
0.000+1.2×
0.105=0.126kN/m
活荷载q2=1.4×
0.300=0.420kN/m
2.方木的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=0.819/1.500=0.546kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
0.55×
1.50×
1.50=0.123kN.m
最大剪力Q=0.6×
1.500×
0.546=0.491kN
最大支座力N=1.1×
0.546=0.901kN
方木的截面力学参数为
W=5.00×
10.00×
10.00/6=83.33cm3；
I=5.00×
10.00/12=416.67cm4；
（1）方木抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.123×
106/83333.3=1.47N/mm2
方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
（2）方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
截面抗剪强度计算值T=3×
491/（2×
50×
100）=0.147N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
（3）方木挠度计算
最大变形v=0.677×
0.405×
1500.04/（100×
9500.00×
4166666.8）=0.351mm
方木的最大挠度小于1500.0/250,满足要求!
三、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=0.90kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m）
支撑钢管变形图（mm）
支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.649kN.m
最大变形vmax=4.06mm
最大支座力Qmax=4.937kN
抗弯计算强度f=0.65×
106/5080.0=127.69N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=4.94kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架钢管的自重（kN）：
NG1=0.139×
10.000=1.394kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.350×
1.500=0.787kN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=0.000×
1.500=0.000kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=2.181kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+0.000）×
1.500=2.250kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.77kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；
i=1.58
A——立杆净截面面积（cm2）；
A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；
W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1uh
（1）
l0=（h+2a）
（2）
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；
u=1.80
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.50m；
公式
（1）的计算结果：
=64.14N/mm2，立杆的稳定性计算
<
公式
（2）的计算结果：
=42.06N/mm2，立杆的稳定性计算
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0=k1k2（h+2a）（3）
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.016；
公式（3）的计算结果：
=56.89N/mm2，立杆的稳定性计算
承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1支架计算长度附加系数k1
———————————————————————————————————————
步距h（m）h≤0.90.9<
h≤1.21.2<
h≤1.51.5<
h≤2.1
k11.2431.1851.1671.163
表2支架计算长度附加系数k2
—————————————————————————————————————————————
H（m）46810121416182025303540
h+2a或u1h（m）
1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173
1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149
1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132
1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123
1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111
1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104
2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101
2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094
2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091
以上表参照杜荣军：
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
七、高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》
升级会员 