模板支架检算 工字钢纵梁在下11 16Word文件下载.docx

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M=qL2/8=19.15×

0.252/8=0.15KN.m

③弯拉应力：

σmax=M/W=0.15×

103/13.5×

10-6=11.1MPa＜[σ]=12MPa

竹胶板弯拉应力满足要求。

④挠度：

从竹胶板下方木支撑肋布置可知，竹胶板可看作为多跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：

f=0.677qL4/100EI

=（0.677×

19.15×

2504）/（100×

9×

103×

12.15×

104）

=0.46mm＜L/400=0.625mm

竹胶板挠度满足要求。

综上，18mm厚竹胶板受力满足要求。

3、横向木枋验算

横向木枋采用10cm×

10cm松木单层布设，间距为0.25m，按跨径0.6m连续梁来计算：

⑴10×

10cm松木枋截面特性

W=bh2/6=0.1×

0.12/6=1.67×

10-4m3

I=bh3/12=0.1×

0.13/12=8.33×

10-6m4

松木容许抗弯应力：

[σ]=13Mpa

弹性模量：

E=9×

103MPa

⑵弯拉应力验算

作用在纵梁上的均布荷载为：

0.25=76.6×

0.25=19.15KN/m

跨中最大弯矩：

0.62/8=0.86KN.m

纵梁弯拉应力：

σ=M/W=0.86×

103/1.67×

10-4=5.2MPa＜[σ]=13MPa

纵梁弯拉应力满足要求。

⑶挠度验算

纵梁挠度：

f=5qL4/384EI

=（5×

0.64）/（384×

8.33×

10-6）

=0.43mm＜L/400=1.5mm

综上，横梁受力满足要求。

4、纵向工字钢验算

纵梁采用10#工字钢单层布设，间距为0.6m，按跨径0.6m连续梁来计算：

⑴10#工字钢截面特性

W=49cm3

I=245cm4

截面面积:

A=14.33cm2

容许抗弯应力：

[σ]=160Mpa

E=2.05×

105MPa

0.6=76.6×

0.6=45.96KN/m

M=qL2/8=45.96×

0.62/8=2.07KN.m

σ=M/W=2.07×

103/49=42MPa＜[σ]=160MPa

⑶挠度验算

45.96×

2.05×

105×

245）

=0.15mm＜L/400=1.5mm

综上，纵梁受力满足要求。

5、立杆验算

⑴立杆轴向荷载计算

据《路桥施工计算手册》，采用Φ48×

3.5mm钢管作支架，当横杆步距为1.2m时，对接立杆的容许荷载[N容]=33.1KN。

每根立杆承受载荷：

N=0.6×

0.6×

【（F1+F2+F3）×

1.4】

0.36×

76.6=27.58KN＜[N容]=33.1KN

立杆承重满足要求。

⑵立杆稳定性验算

立杆的计算长度L0L0=125cm

截面回转半径Ii=1.58cm

截面积AA=4.89cm2

截面模量WW=5.08cm3

长细比λλ=L0/i=125/1.58=79.1

轴心受压构件的稳定系数φ=0.739

根据《钢结构设计规范》，选用碗扣支架钢材的强度设计值为σ=200Mpa，

[σ实际]=N/（φ×

A）=27.58×

1000/（0.739×

4.89×

102）

=76.3MPa＜σ=200Mpa

结论：

支架立杆的稳定性满足要求。

（二）对升平大道14#、15#墩中心线两边各4m范围以外底板下模板、木楞、支架计算

最大载荷在距桥墩中心线4m处中隔梁下：

箱梁钢筋砼自重F1＝【0.53×

2.07+0.47×

1】×

25KN/m3＝1.57×

25KN/m3=39.25KN/m2

取F3=2.0KN/m2

取F4=1.0KN/m2

取F5=2.0KN/m2

箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=18mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，因此验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。

W=bh2/6=30×

1.82/6=16.2cm3

I=bh3/12=30×

1.83/12=14.58cm4

[σ]=12MPa

⑵模板验算

0.3=

（41.75+4.6）×

0.3=13.9KN/m

M=qL2/8=13.9×

0.32/8=0.156KN.m

σmax=M/W=0.156×

103/16.2×

10-6=9.7MPa＜[σ]=12MPa

竹胶板板弯拉应力满足要求。

13.9×

3004）/（100×

14.58×

=0.58mm＜L/400=0.75mm

10cm松木单层布设，间距为0.3m，按跨径0.6m连续梁来计算：

0.3=（41.75+4.6）×

0.62/8=0.62KN.m

σ=M/W=0.62×

10-4=3.7MPa＜[σ]=13MPa

=0.31mm＜L/400=1.5mm

纵梁采用10#工字钢单层布设，间距为0.6m，按跨径0.9m连续梁来计算：

0.6=46.35×

0.6=27.81KN/m

M=qL2/8=27.81×

0.92/8=2.82KN.m

σ=M/W=2.82×

103/49=58MPa＜[σ]=160MPa

27.81×

0.94）/（384×

=0.47mm＜L/400=2.25mm

0.9×

0.54×

46.35=25.03KN＜[N容]=33.1KN

A）=25.03×

=69.3MPa＜σ=200Mpa

（三）对升平大道14#、15#墩中心线两边各4m范围外箱梁翼板下模板、木楞、支架计算

箱梁钢筋砼自重F1＝0.3m×

25KN/m3＝7.5KN/m2

2、底模强度计算

箱梁翼模采用高强度竹胶板，板厚t=18mm，竹胶板方木背肋间距为500mm，因此验算模板强度采用宽b=500mm平面竹胶板。

W=bh2/6=50×

1.82/6=27cm3

I=bh3/12=50×

1.83/12=24.3cm4

0.5=21.1×

0.5

10.55KN/m

M=qL2/8=10.55×

0.52/8=0.33KN.m

σmax=M/W=0.33×

103/27×

10-6=12MPa≤[σ]=12MPa

7.385×

3504）/（100×

=0.59mm＜L/400=1.25mm

综上，18mm厚竹胶板受力满足要求。

纵向木枋采用10cm×

10cm松木单层布设，间距为0.5m，按跨径0.9m连续梁来计算：

作用在横梁上的均布荷载为：

0.5=16.6×

8.4KN/m

M=qL2/8=8.4×

0.92/8=0.85KN.m

σ=M/W=0.85×

10-4=5.1MPa＜[σ]=13MPa

8.4×

=0.96mm＜L/400=2.25mm

4、纵向木枋验算

10cm松木单层布设，间距为0.9m，按跨径0.9m连续梁来计算：

0.9=16.6×

0.9

14.94KN/m

M=qL2/8=14.94×

0.92/8=1.51KN.m

σ=M/W=1.51×

10-4=9.1MPa＜[σ]=13MPa

14.94×

=1.7mm＜L/400=2.25mm

N=0.9×

1.4】

0.81×

21.1=17.1KN＜[N容]=33.1KN

A）=17.1×

=47.3MPa＜σ=200Mpa

附件二：

门洞支架受力检算

（1）门洞横梁I36a工字钢验算

顶托横梁按横桥向布置，间距5m；

I36a工字钢次梁按纵桥向布置，间距75cm，计算跨径为5m，按简支梁受力考虑：

平台面积：

14.2m×

6m=85.2m2

砼荷载：

N1= 

12.5m2×

6m×

26kN/m3÷

85.2m2=22.89kN/m2

脚手架、模板荷载：

N2 

= 

450 

kg/m2= 

4.5kN 

/m2

设备及人工荷载：

N3 

250 

kg 

/m2 

2.5 

kN 

砼浇注冲击及振捣荷载：

N4 

200 

kg/m2 

2 

则有N 

1.2×

（N1 

+ 

）+1.4×

（ 

N4）= 

39.17 

/m2

平均荷载q=39.17×

0.75=29.37kN 

/m

W=877.6cm3；

I=15796cm4

Mmax=qL2/8=29.37×

52/8=91.78kN·

m

由梁正应力计算公式得：

σ 

Mmax 

/ 

W 

91.78×

1000/ 

877.6×

10-6

=103.40Mpa 

＜ 

[σ] 

160 

Mpa 

强度满足要求；

由弯曲剪应力计算公式得：

τmax 

Q/A 

29.37×

（5/2）/ 

32.84×

1×

10-4

= 

22.35Mpa＜ 

[τ] 

=100 

Mpa

由简支梁挠度计算公式得：

E 

105 

Mpa；

I 

15796cm4

f 

max 

5qL4 

384EI 

5×

32.34×

804/ 

384×

15796

0.005mm＜ 

[f] 

2mm（ 

L/400 

）

刚度满足要求。

（2）顶托横梁I40a工字钢验算

钢管立柱间距为3m，顶托横梁按横桥向布置，每组横梁采用两根长14.2m的I40a工字钢组成，每组横梁纵向间距5m。

因此计算跨径为3m，为简化计算，按简支梁受力进行验算：

平均荷载大小为q= 

39.17×

85.2/（4×

14.2）=58.76kN/m 

1085.7cm3；

21714cm4

跨内最大弯矩为：

=qL2/8 

58.76×

32/8= 

66.11kN·

σw 

66.11×

103 

/（1085.7×

60.89Mpa 

[σw] 

160Mpa 

满足要求；

（3/2）/ 

36.7×

1.05×

22.87Mpa＜ 

100 

挠度计算按简支梁考虑，得：

I=21714cm4

384EI= 

34/ 

（384×

21714）

1.39mm＜ 

7.5mm（ 

）刚度满足要求。

（3）立杆稳定性验算

（φ400×

5mm）钢管立柱高4m，间距3m，中间采用［10槽钢作为斜拉杆进行连接。

P=39.17×

85.2÷

10=333.73 

kN

S立柱=3.14×

（402-39.52）=124.82㎝2

i=

/4=13.97㎝

长细比为λ=ι/ 

i 

400 

13.97 

=28.63 

，查表可得φ= 

0.921，则有：

[N]=φA[σ] 

=0.921×

124.82×

10^（-4）×

215×

10^6 

2471.62kN 

而Nmax=P=333.73kN，可见[N]＞Nmax,抗压强度满足要求。