施工电梯卸料平台Word格式.docx

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2、施工电梯总安装高度为110m。

3、根据规范要求，平台采用18厚九夹板铺设，九夹板铺设于100×

50方木上方，而100×

50方木应设置在纵向水平杆的上方,纵向水平杆应设置在横向水平杆的上方，横向水平杆通过扣件传给立杆。

这样,100×

50方木按受均布荷载的筒支梁计算,验算弯曲正应力和挠度；

纵向、横向水平杆按受集中荷载作用连续梁（筒支梁）计算，应算弯曲正应力、挠度和扣作抗滑承载力；

卸料平台架的整体稳定计算可以简化为立杆单稳定性计算，立杆步距、横距和连墙点的坚向距离对承载力影响较大；

为进一步简化计算，忽略扣件偏心传力、施工荷载偏心作用对立杆产生的弯矩。

4、因搭设高度大于50m,根据该工程的实际情况，卸料平台架分二段搭设。

第一段一层至十层，搭设高40m，采用落地式平台架，钢管采用外径48mm壁厚3.2mm钢管；

第二段十层以上，搭设高43m，采用悬挑型钢式平台架，悬挑型钢采用16号工字钢，钢丝绳选择6×

19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径18.5mm。

，钢管采用外径48mm壁厚3.2mm钢管。

三、平台架计算

（一）第一段平台架计算

1、材料数量（建筑物总高度40米）

立杆：

总共40×

8=320m

纵向水平杆（每层）：

3.8×

4=15.2m

15.2×

9=136.8m

横向水平杆（每层）：

1.6×

4=6.4m

6.4×

9=57.6m

扶手（每层）：

8=12.8m

12.8×

9=115.2m

连墙杆（每层）：

1×

4=4m

4×

16=64m

侧向斜撑（每层）：

4.2×

4=16.8m

16.8×

9=151.2m

直角扣件（每层）：

50个

50×

9=450个

旋转扣件：

对接扣件：

48个

2、荷载

自第二层起每层荷载

脚手扳的自重（GK）：

GK=0.35KN/㎡

施工荷载（QK）:

QK=3KN/㎡

安全门重量:

Q门=300N/副

钢管重量（含纵横向水平杆、扶手侧向作料撑）（G钢）

扣件重量：

竹芭及安全网重量：

G竹=3×

28=84N

3、钢管的计算参数（48×

3.2）

管径d=48mm壁厚t=3.2mm

重量G=34.7N/m

惯性矩I=113600mm4

抵抗矩W=4730mm3

面积A=450mm2

弹性模量E=206000N/mm2

回转半径i=15.9mm

抗弯、抗压容许应力[б]=205N/mm2

验算

纵向水平杆杆验算：

（1）纵向水平杆按三跨连续梁计算，

计算简图

纵向水平杆强度验算

施工均布荷载标准值3.0KN㎡，每层限载10KN

每层所受荷载标准值PK=3.0×

3.6×

1.8=19.44KN＞10KN

所以计算时应用QK=10÷

（3.6×

1.8）=1.54KN/㎡

P=1.2q恒+1.4q活=（1.2×

350+1.4×

1540）×

（0.5×

0.65）=837.2N

M=0.278FL=0.278×

837.2×

1300=302564N·

mm

б=

=302564/4730=64N/㎜2<

[б]=205N/㎜2

强度满足要求。

纵向水平杆刚度验算

f=

=837.2×

13003÷

（206000×

113600）=1.092㎜<

[u]=1300÷

150=8.67㎜

刚度满足要求。

（2）横向水平杆杆验算：

横向水平杆按单跨简支梁计算，

横向水平杆强度验算

（1.30/2×

0.50）＋1×

34.7=871.9N

Mmax=

=871.9×

1500÷

3=435950N·

=435950÷

4730=92.17N/㎜2<

强度满足要求。

横向水平杆刚度验算

15003÷

（3×

24×

206000×

113600）=1.75㎜<

[u]=1500÷

150=10㎜

（3）纵向水平杆与立杆连结件的抗滑验算

1.8÷

8）＋（2.6＋1.6）×

34.7=2232.26N<

RC=8000N

抗滑满足要求。

（4）对接扣件的抗滑力验算

由于对接扣件仅用于立杆,其仅沿轴向受挤压力,因此不会滑脱,故不必验算抗滑力。

（5）连墙件验算由于连墙件节点长度应满足≤500㎜,取最长长度500㎜,

L÷

D=500÷

48=10.4<

15。

故可不验算其稳定性。

连墙件受力分析

N1N侧风—侧向风荷载在单根连墙杆上产生的压力

0.5×

1.4×

277.2×

1.2×

3=698.5N

450N正风—正面风荷载在单根连墙杆上产生的压力

N正风0.25×

1.85×

0.6×

4=430.8N

N侧风N约束力—连墙件约束脚手架外平面变产生的

向力5000N

连墙件的强度验算

N1=N侧风sin450+（N正风＋N约束力＋N卸0.5cosα）cos450=698.5×

0.7072＋（430.8＋5000）×

0.7072=4334.6N

λ=

=

=32查表得：

Ψ=0.912

=10.56N/m㎡<

[б]=205N/m㎡

满足要求。

连连墙杆扣件的抗滑力验算

N1=5316N<

RC=8000N满足要求。

连墙件预埋插管的抗剪力验算

τ=

=9.63N/m㎡<

[τ]=110N/m㎡满足要求。

（6）架体稳定性计算

由于本卸料平台架最大步距为2m，且所有立杆的步距和连墙件间距相同。

架子稳定性根据杆件受力传递方向可以化为立杆强度计算，主要计算部位为脚手架的首步架，且按轴心受压计算立杆的稳定性。

不采用卸荷时立杆的稳定性计算

G总=（320+136.8+57.6+115.2+36+151.2）×

34.7＋360×

13.2+50×

14.6+48×

18.4+84×

9+300×

2×

9＋350×

1.8）×

8+10000

=59008N+10000N

不组合风载时立杆稳定性计算

LO=Kμh=1.0×

1.5×

2=3.0m

式中：

LO—立杆计算长度

K—计算长度附加系数,取值1.0

μ－计算长度系数,查表得1.5

H—立杆步距取2.0m

=188.7<

[λ]=210λ—长细比

查表得折减系数Ψ=0.202

N=1.2N恒+1.4N活=1.2×

59008÷

8+1.4×

10000÷

8

=10601N

=10601÷

（0.202×

450）=116.6N/㎜2<

[б]=205N/㎜2满足要求。

组合风荷载时的立杆稳定性计算

N=1.2N+0.85×

1.4N活=1.2×

8+0.85×

8=10339N

M风=（0.85×

1.4ωKIKh2）÷

8=（0.85×

277.2

×

22）÷

8=247.4N·

m=247400N·

㎜

M风—风荷载标准值产生的弯矩

IK—风荷载标准值1.5

ωK—风荷载标准值277.2N/㎡

ωK=0.7μ1μ2ω0=0.7×

2.64×

0.2×

750=277.2N/㎡

+

=10339÷

450）＋247400÷

4730=166N/㎜2<

[б]=205N/㎜2

（二）第二段平台架计算

1、材料数量

材料数量及重量基本同第一段.

（1）纵向水平杆杆验算：

向联合同第一段

同第一段

（3）纵向水平杆与立杆连结件的抗滑验算：

（4）对接扣件的抗滑力验算：

同第一段

（5）连墙件验算：

（6）架体稳定性计算：

由于第二段搭设高度小于第一段,故为再验算。

（7）悬挑工字梁验算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N和水平钢梁自重荷载的共同作用。

本方案中，卸料平台排距为1500mm，内排脚手架距离墙体150mm，第一道支撑与墙的距离为1650mm。

悬挑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2，线密度G=20.5kg/m。

外立杆轴向力设计值N1=10.601kN；

内立杆轴向力设计值N2=10.601kN；

悬挑梁自重荷载q=1.2×

20.5×

9.8×

10-3=0.246kN/m

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN·

m）

各支座对悬挑梁的支座反力由左至右分别为：

R1=11.329kN；

R2=11.345kN；

R3=-0.362kN。

最大弯矩Mmax=0.820kN·

m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=0.820×

106/（1.05×

141000）+4.451×

103/2610=7.244N/mm2；

悬挑梁的最大应力计算值σ=7.244N/mm2小于抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!

悬挑梁稳定性计算

悬挑梁采用16号工字钢,计算公式如下：

σ=M/φbWx≤[f]

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B得到：

φb=2.00

由于φb大于0.6，依《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，按照下面公式调整：

得到φb'

=0.929。

经过计算得到最大应力σ=0.820×

106/（0.929×

141000）=6.261N/mm2；

悬挑梁的稳定性计算σ=6.261N/mm2小于[f]=215N/mm2，满足要求!

（8）拉绳的受力计算

钢绳承受全部荷载，通过软件电算程序计算得到钢绳的支点从左至右支座反力分别为：

R1=11.329kN。

水平悬挑梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

RAH=ΣRUicosθi

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=12.172kN。

（9）拉绳的强度计算

a.钢丝拉绳的内力计算

钢丝拉绳的轴力RU取最大值进行计算，为

RU=12.172kN

选择6×

[Fg]=αFg/K

其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力（kN）；

Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），查表得Fg＝199.500kN；

α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×

19、6×

37、6×

61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。

α＝0.85；

K--钢丝绳使用安全系数。

K＝6。

得到：

[Fg]=28.263kN≥Ru＝12.172kN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

b.钢丝拉绳的拉环强度计算

钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=12.172kN

钢丝拉绳的拉环的强度计算公式为

σ=N/A≤[f]

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=（12171.810×

4/（3.142×

2））1/2=12.4mm；

实际拉环选用直径D=14mm的HPB235的钢筋制作即可。

（10）锚固段与楼板连接的计算

水平悬挑梁与楼板压点采用压环钢筋，拉环强度计算如下：

水平悬挑梁与楼板压点的拉环受力R=0.362kN；

压环钢筋的设计直径D=16mm；

水平悬挑梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

σ=N/2A≤[f]

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

A=πD2/4=3.142×

162/4=201.062mm2

σ=N/2A=0.362×

103/（201.062×

2）=0.901N/mm2；

水平悬挑梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！