高支模方案文档格式.docx

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25.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.500；

3.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；

板底支撑采用方木；

面板弹性模量E（N/mm2）:

9500；

面板抗弯强度设计值（N/mm2）:

13；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.400；

木方的间隔距离（mm）:

250.000；

木方弹性模量E（N/mm2）:

9000.000；

木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方的截面宽度（mm）:

50.00；

木方的截面高度（mm）:

100.00；

4.楼板参数

楼板的计算厚度（mm）:

200.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=90×

1.82/6=48.6cm3；

I=90×

1.83/12=43.74cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25×

0.2×

0.9+0.35×

0.9=4.815kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=2.5×

0.9=2.25kN/m；

2、强度计算

计算公式如下:

M=0.1ql2

其中：

q=1.2×

4.815+1.4×

2.25=8.928kN/m

最大弯矩M=0.1×

8.928×

2502=55800N·

m；

面板最大应力计算值σ=M/W=55800/48600=1.148N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.148N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中q=q1=4.815kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×

4.815×

2504/（100×

9500×

43.74×

104）=0.031mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.031mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×

h2/6=5×

10×

10/6=83.33cm3；

I=b×

h3/12=5×

10/12=416.67cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算

q1=25×

0.25×

0.2+0.35×

0.25=1.337kN/m；

0.25=0.625kN/m；

2.强度验算

均布荷载q=1.2×

q1+1.4×

q2=1.2×

1.337+1.4×

0.625=2.48kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×

2.48×

0.92=0.201kN·

方木最大应力计算值σ=M/W=0.201×

106/83333.33=2.411N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为2.411N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<

[τ]

其中最大剪力:

V=0.6×

0.9=1.339kN；

方木受剪应力计算值τ=3×

1.339×

103/（2×

50×

100）=0.402N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.402N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

4.挠度验算

均布荷载q=q1=1.337kN/m；

最大挠度计算值ν=0.677×

1.337×

9004/（100×

9000×

4166666.667）=0.158mm；

最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm；

方木的最大挠度计算值0.158mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!

四、木方支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.678kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·

m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.877kN·

m；

最大变形Vmax=1.916mm；

最大支座力Qmax=10.628kN；

最大应力σ=877286.222/5080=172.694N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值172.694N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为1.916mm小于900/150与10mm,满足要求!

五、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.628kN；

R<

12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、模板支架立杆荷载设计值（轴力）

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.138×

4.65=0.644kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.35×

0.9×

0.9=0.284kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25×

0.9=4.05kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.977kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.5+2）×

0.9=3.645kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=11.075kN；

七、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/（φA）≤[f]

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=11.075kN；

φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

L0----计算长度（m）；

按下式计算:

l0=h+2a=1.5+0.1×

2=1.7m；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.1m；

l0/i=1700/15.8=108；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆的最大应力计算值；

σ=11075.472/（0.53×

489）=42.734N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=42.734N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2（h+2a）=1.167×

1.002×

（1.5+0.1×

2）=1.988m；

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.002；

Lo/i=1987.868/15.8=126；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；

σ=11075.472/（0.417×

489）=54.315N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=54.315N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

八、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×

kc=120×

1=120kpa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=120kpa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=11.075/0.25=44.302kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

基础底面面积：

A=0.25m2。

p=44.302≤fg=120kpa。

地基承载力满足要求！

九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

5.顶部支撑点的设计

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；

大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。