基础底板大体积混凝士施工Word格式文档下载.docx
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粉煤灰采用优质超细粉煤灰（UPFA），达到减少水泥用量，增加密实度，减缓水泥水化热释放速度．改善和易性和泵送性的目的。
有研究表明，随着粉煤灰细度的增加及掺量的增加，混凝土流动性增加且粘性增加。
膨胀剂采用低碱UEA-H膨胀剂，用于补偿收缩，避免出现裂缝。
其优点如下：
含碱量低，所配置的混凝土不因掺入UEA-H而引起碱骨料反应而导致混凝土结构的破坏。
在好的保潮养护条件下，掺UEA-H膨胀剂的混凝土，因反应后，钙矾石增加及产生水化硅酸钙，其早期强度和后期强度都有提高。
而且掺有UEA-H的混凝土拌合物的坍落度损失小，膨胀性能高，水化热低，可推迟水化热峰值出现的时间。
（4）水：
采用自来水。
4．配合比设计
我们以高强混凝土配比基本原则，模拟现场条件进行试配，并测定必要的性能参数（动态坍落度损失、初凝时间）。
水泥
UEA-H
砂
石
水
粉煤灰
坍落度
抗压强度（MPa）
（kg）
（t）
（cm）
7d
28d
380
45.6
780
1.2
138
76
16
34
48
时间（min）
60
90
动态坍落度损失
16.5
15.5
并测定该UEA混凝土限制膨胀率为3.3×
10-4。
其配置的特点是：
低水灰比36．3％，低水泥用量380kg，集料级配好，掺入细磨活性掺合科。
其特征：
高强度；
高耐久性;
优良的工作性；
体积稳定性高，混凝土体积变形小，可避免或减少混凝土内部裂缝和外部可见裂缝。
由于该UEA混凝土中，掺入了一定量的UEA-H（膨胀剂）和UFPA（优质超细粉煤灰），整个每m3混凝土中，空隙小，需水泥量少，水化热小。
而且使用优质超细粉煤灰掺入UEA混凝土，不仅降低了水化热，而且保证了UEA混凝土的早期强度与后期强度，保证了密实度，抵抗由于温差收缩引起的裂缝的能力高了。
配比设计中考虑了水灰比合理，水灰比太大，混凝土收缩当量大,水灰比太小，混凝土泵送性能不好，水灰比以0．36左右为宜，坍落度以16cm左右为宜。
考虑到砂率对强度影响不大，对泵送性能有影响，采用40％左右。
5．设膨胀带，分层浇筑混凝土
根据现场情况。
共布设4台泵车，布设位置见附图，浇筑时从西向东连续浇筑。
浇筑前联系好不少于三个厂家，以确保混凝土的数量、品种、质量，不耽误现场施工，保证超大面积、超大体积混凝土的连续无缝施工。
浇筑时分两班（每班4组）轮换作业，确保混凝土不留施工缝，每组配备振动棒4根，人员16人，浇筑时先浇筑电梯井及污水池，然后再浇筑底板。
先用1台泵车（泵车甲）浇筑400厚纤维混凝土，约lh后再用2台泵车（泵车乙、丁）浇筑中间700厚混疑土，约2h后，用泵车丙浇筑上层700厚混凝土，并用泵车丁，每间隔1h，轮流浇筑上、中层混凝土，泵车甲、乙、丙继续浇筑下、中、上层混凝
土，每台泵每小时浇筑底层面积30÷
0．4=75m2，每小时浇筑中层或上层面积30÷
O．7=43m2，尽量避免施工中冷缝的出现。
每台泵每小时浇筑30m3，每台泵浇筑混凝土条的宽度为20m，浇筑幅度为4m，混凝土覆盖计算，O．7×
4×
20=58m3由于混凝土初凝时间为3h左右，每台泵在整个初凝时间内能浇筑90m3>
58m3合乎要求．
时间
砼面
积
层次
1h
2h
3h
4h
5h
6h
7h
8h
9h
lOh
llh
12h
底层
l台
1台
75
150
225
300
375
450
525
600
675
750
825
900
中层
2台
86
130
216
260
346
390
476
562
648
734
820
上层
173
303
433
520
563
606
时间
13h
14h
15h
16h
17h
18h
19h
20h
21h
22h
23h
24h
975
1050
l125
1200
1275
1350
1425
1500
1575
1650
1725
1800
863
959
1002
1088
113l
1217
1260
1346
1390
1476
1520
1606
692
735
82l
864
950
993
1076
l120
1206
1250
1336
1380
第八小时至第十二小时，中层混凝土用乙、丁两台泵车浇筑，上层混凝土仅用一台泵车浇筑．其余以此类推，由表中可见，中层比上层最多剩余工作面1606-1380=226，1.5台泵需浇筑226×
0.7÷
45=3.5h，基本能符合初凝时间内覆盖完毕，在后面的时间内，可采取延缓甲泵的浇筑速度的方法，使底层空闲的工作面不超过200m2，就能达到初凝时间内覆盖完毕的要求。
浇筑时分三层浇筑，阶梯式推进，一次到顶，现场专人检查坍落度，振捣时应快插慢拔，待表面出现浮浆为止，上层浇筑时，振捣棒需插入下层混凝土5cm左右，振捣时呈梅花形插棒，间距不大于500mm，每振点为20～30s，严格控制振动棒移动的距离、插入时间、插入深度、振捣时间，避免各浇筑带交接处的漏振、欠振、过振，确保混凝土振捣密实均匀。
在应力集中的σmax处，设膨胀加强带，其宽度2m，带的两侧铺设两排密孔钢丝网，并用三排水平筋（φ25@100）加固，目的是防止混凝土流入加强带。
施工时，带外用掺10-12％UEA的小膨胀混凝土[膨胀率约（2～3）×
lO-4]，浇注到加强带时，掺14～15％UEA的大膨胀混凝土[膨胀率约（4～6）×
10-4]，其强变等级为C45。
到另一侧时，又改为浇注掺10-12％UEA的小膨胀混凝土，如此循环下去，实现大面积混凝土的无缝连续浇筑。
膨胀加强带结构示意图
底板混凝土浇筑时，同时浇筑30～40cm高的四周剪力墙。
泌水处理：
流动性的混凝土在浇筑过程中，上涌的泌水和浆水顺着混凝土坡脚流淌到坑底，大量的泌水流入到周围的排水沟盲沟，通过集水坑摔放到基坑外，当浇筑接近加强带的密目钢丝网时，用软管及时排除泌水。
表面处理：
泵送混凝土由于强度高，表面水泥浆较厚，故在混凝土浇筑后至初凝前，应按初步标高进行拍打振实后，用长木尺抹平，赶走表面泌水，初凝后至终凝前，铺碎石一层，用木蟹打密实，闭合收水裂缝。
6．底板混凝土温度控制
（I）大体积混凝土温度的计算
施工期限为六月份，近似取各种组成材料的温度及大气温度均为28℃，则混凝土的浇筑温度Tj为28℃。
①水泥水化热引起的混凝土最高绝热温升Tmax为：
Tmax=（W1.Q1+W2.Q2+W3.Q3）×
（1-e-mx）／（γh.C）
W1：
单方混凝土水泥用量（kg）；
W2：
单方混疑土UEA-H膨胀剂的用量（kg）；
W3：
单方混疑土粉煤灰的用量（kg）；
Q1：
每公斤水泥水化热值，525#矿渣硅酸盐水泥3d水化热值取354KJ/Kg：
Q2：
UEA-H水化热值，取246KJ／Kg：
Q3：
粉煤灰水化热值，取170KJ／Kg：
γh：
混凝土容重，取2420Kg／m3；
C：
混凝土比热，取O.96KJ／Kg．℃。
由于浇筑温度为28℃，取3d龄期
查《高层建筑施工手册》有关表格得l-e-mx=O.696
Tmax=（380×
354+45.6×
246+76×
170）×
0.696／（2420×
0.96）=47.53℃
②混凝土中心最高温度的计算：
方法一：
T=Tj+Tmax×
ξ
ξ：
不同浇筑块厚、不同龄期的降温系数，取O.508
T=28+47.53×
O.508=52.15℃
方法二：
T=T’．K1．K2．K3。
K4+T’max
T’：
水化热温升经验值，与件厚度有关，如1.8m厚时，T’=18℃；
K1：
水泥标号系数，用525#水泥时，取1.13；
K2：
水泥品种系数，用矿渣水泥时，取1．0；
K3：
水泥用量系数，取380／275=1.38；
K4：
模板系数，取1．1；
T’max：
施工环境最高气温，取38℃。
T=18×
1.13×
1.0×
1.38×
1.1+38=69℃
因此，混凝土中心最高温度按69℃考虑。
③混凝土表面温度的计算
β=1／（∑δi／入i+1／βq）=l／（0.001／0.04+0.01／O.14+1／23）=7.15
h’=k入／β=O．666×
2.33／7.15=O.22m
H=h+2h’=1.8+2×
O.22=2.24m
Tb=Tq+4h’（H～h’）△T／H2=28+4×
O.22×
（2.24-0.22）×
（69-28）／2.242=42℃
β：
模板及保温层传热系数；
δi：
保温材料厚度（m）：
入i：
保温材料导热系数；
βq:
空气传热系数，取23;
h’：
虚厚度（m）；
k：
折减系数，取0.666；
H：
计算厚度（m）：
h：
实际厚度（m）：
Tb：
混凝土表面温度（℃）：
Tq：
大气温度（℃）：
△T：
混凝土内部最高温度与外界气温之差（℃）。
混凝土中心最高温度与表面温度之差：
T-Tb=69-42=27℃，略大于25℃；
混凝土表面温度与大气温度之差：
Tb-Tq=42—28=16℃，小于25℃
（2）温度补偿计算
施工环境温度为18～38℃，
最低限制膨胀率εmin=[T-（25+Tmin）]×
10-4／10=[69一（25+18）×
10-4]／lO=2.6×
10-4
最高限制膨胀率εmax=εmin+2.5×
10-4=2.6×
10-4+2.5×
10-4=5.1×
lO-4
25：
规范要求的混凝土内外最大温差控制值（℃）;
l0：
膨胀率为1×
10-4时可补偿的温差（℃）;
Tmin：
施工环境最低温度（℃）。
该工程UEA混凝土的限制膨胀率ε2为3.3×
因此满足εmin<
ε2<
εmax
ε2=εmin时，
可以抗裂，但要求相应的保温、保湿措施，要求混凝土内外温差低于25℃：
ε2=εmax时，
完全能补偿温差收缩，并不要求混凝土内外温差低于25℃，保温措施可简化，但须保湿。
（3）抗裂分析
混凝土的最大冷缩值St=α×
（T-Tj+T0）=l×
10-5×
（69-28+10）=5.1×
混凝土3d最大收缩值Sd（3）=3.24×
10-4×
（1-e-0.01×
3）m1.m2.m3.m4.m5
=3.24×
3）×
1．25×
0．9×
1．0×
O．9=1×
10-5
混凝土的极限延伸率：
Sk=O．5Rf（1+p／d）×
=0．5×
2．55×
（1+1.05％×
100／3.2）×
10-4=1．69×
混凝土最终变形D=（St+Sd-CT）一S2=[（5.1+0.1-0.5×
1.69）-3.3]×
=1.06×
10-4<
Sk（1.69×
10-4）
混凝土的收缩当量温差（α取1.0×
10-5）
Sd／α=1×
10-5／l×
lO-5=1℃
UEA混凝土膨胀产生的补偿当量温差ε2／α=3.3×
10-4／l×
10-5=33℃
混凝土的综合温差T=（T-Tj+T0）+Sd／α-ε2／α=（69-28+10）+l-33=19℃
α.T=1×
l9=1.9×
εp=Sk+CT=Sk+0.5Sk=1.5Sk=1.5×
1.69×
10-4=2.54×
CT:
钢筋混疑土的受拉徐变变形，便于安全地假设为极限延伸率的0.5倍，即O.5Sk
满足α.T<
εp，因此，不会出现裂缝
由伸缩缝间距公式L=1.5（H×
E／Cx×
arcosh∣aT∣）1/2／（∣aT∣-∣Sk+Cr∣）
由于∣a.T∣<
∣Sk+Cr∣，因此伸缩缝间距→∞，则完全无需伸缩缝，这就是降低
温差和混凝土收缩的效果，也是控制裂缝的原则。
（4）温度监测
采取温度监测，可便于随时掌握混凝土底板内外温差和降温速率。
预测其温度变化趋势，适时增减混凝土表面覆盖层的厚度，实行动态控制，要求专人负责。
①测温方法：
在混凝土中预埋Ф15铝管或铜管，用便携式快速测温仪测试.测温点的布设，立面深度分别为0.6m、0.9m、1.2m，铝管或铜管露出混凝土面50mm，测点在平面上彼此间距为2m，共布设34组（102个）测点，详见测温点布置剖面与平面图。
②测温，在温升阶段每2～4h测一次，同时应测大气温度和保温层下的温度，测温过程中发现温差大于25℃时，应及时加覆盖保温材料，防止混凝土产生温差应力而开裂。
③混凝土的绝热温升和养护层厚度，通过事先的计算作参考，施工中应以
实洲温度为主，对保温措施进行调整，有利降低养护措施费用。
④养护，根据有关工程经验加之理论计算，采取塑料薄膜与毛毯相间覆盖的方法，随混凝土的浇筑顺序，在混凝土表面收光后，即混凝土处于硬化阶段时，及时铺上塑料薄膜作为密封层，防止混凝土热量散失．使之表面处于湿润，然后铺上毛毯。
根据测温报告数据，采用一层毛毯、一层薄膜，为防止气温骤变影响，在混凝土升温和早期降温过程中，有控制地加强保温层，在混凝土降温中期，为加快降温速率，采取白天掀开部分保温层，晚间加之覆盖的做法，混凝土降温后期，采取逐日掀开保温层的做法。
1．实测中心最高温度（℃）与计算结果（℃）比较表
测点
l
2
3
4
5
6
7
8
9
10
ll
实测
7l
72.3
7l.2
69.5
68.8
68.6
67.8
72.1
70.9
70.5
71.5
计算
69
差值
3.3
2.2
0.5
-0.2
-0.4
-1.2
3.1
1.9
1.5
2.5
2.实测表面温度与计算结果比较表
1
lO
45
44.9
43.8
42.4
41.7
41.5
41.1
44.7
44
43.2
44.5
42
2.9
1.8
0.4
-0.3
-0.5
-0.9
2.7
3.泵送混凝土内部温度变化曲线
4.附图（主楼基础底板平面布置图，泵车平面布置图，基础底板测温点平面图、剖面图）
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