施工升降机下料平台搭拆.docx

施工升降机下料平台搭拆.docx

《施工升降机下料平台搭拆.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《施工升降机下料平台搭拆.docx（10页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

施工升降机下料平台搭拆

施工升降机下料平台搭拆方案

一、工程概况

二、编制依据

2.1JGJ59-99《建筑施工安全检查标准》

2.2JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

2.3JGJ80-91《建筑施工高处作业安全技术规范》

2.4《建筑施工脚手架使用手册》

2.5工程施工图

三、平台搭设安全技术要求

3.1构配件材料质量

平台搭设钢管采用外径48mm、壁厚3.25mm的Q235钢管，其化学成分与机械性能均符合国家标准，使用扣件材质符合相关国家标准。

钢管扣件均具有产品合格证及检验报告。

3.2搭设

搭设标准：

横平竖直、链接牢固、层层拉牢、支撑挺直、通畅、平坦、安全设施齐全、牢固。

3.3平台架搭设顺序：

立杆→小横杆→大横杆→拉结→格栅→栏杆→剪刀撑→平台底板→平台两侧脚手片→平台口安全门。

3.3.1严格按照本方案的要求搭设。

3.3.2立杆的接长必须错开。

3.3.3平台架体与主题结构之间必须有链接牢固的拉结点。

本方案采用软拉硬撑，预埋Φ8钢筋，绞紧链接，用钢管支撑。

拉撑点水平间距1.6m，垂直间距按楼层设置。

禁止设置在门窗洞口及管道上。

3.3.4大横杆上，平台底板满铺50mm厚木脚手板，不得留有空隙。

3.3.5平台两侧设置3道防护栏杆（25cm、60cm、120cm），并满铺脚手片。

3.3.6架体两侧分别设置一道剪刀撑，与地面夹角控制在45°-60°之间，之下而上连续设置，每道撑搭接扣件不得少于3个。

3.3.7平台架体与施工进度同步搭设，保证平台架体上不主题结构立面段施工人员的安全。

四、安全管理

4.1平台搭拆与使用安全管理网络

4.2验收：

升降机卸料平台架分段搭设完毕后，须经项目技术负责人组织验收合格后方可使用。

4.3资格：

搭拆人员必须持证上岗。

4.4交底：

项目部必须对搭拆人员进行书面安全技术交底。

4.5防护用品：

施工作业人员必须正确佩戴安全帽及安全带。

4.6平台使用安全：

4.6.1荷载：

平台每平方米荷载不得超过200KG。

不准超载，平台底板上垃圾杂物必须及时清理。

4.6.2保全：

平台的栏杆、扣件、拉结点、安全门、防护栏杆、底板等严禁随意拆除，违者从严论处。

4.6.3维修：

施工现场监理专人维修保养制度。

责任人：

陈学付。

平台支架验收合格的使用期限：

梅雨季节：

3个月。

非梅雨季节：

4个月。

超过时限必须维修加固。

大风暴雨后要及时检查，发现隐患及时整改。

4.6.4变更：

平台支架变动拆除必须报项目经理审批，并做好安全技术交底后，方可实施。

4.6.5消防：

按消防规定配备足够的灭火器。

五、平台拆除安全技术要求

5.1拆除现场必须设置警戒区，设置醒目的境界标志。

指定专人警戒，警戒区内严禁人员通行或在平台支架下方继续组织施工。

5.2如遇强风、雨雷等特殊气候，不应进行平台的拆除。

5.3所有高出作业人员，应严格按高出作业规定执行和遵守安全纪律、拆除工艺要求。

5.4建筑物内所有窗户必须关闭锁好，不允许开启或向外伸挑构件。

5.5拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内遗留的建筑垃圾。

所有建筑垃圾应安全输送至地面，不得高空抛物。

5.6按搭设的反程序进行拆除。

5.7不允许分立面拆除或上下同步拆除。

认真做到一步一清，一杆一清。

5.8所有拉结点、侧栏杆、安全门、斜撑、平台底板等必须按平台架步层同步拆除，不得现行拆除。

5.9所有杆件和扣件，在拆除时应分离（可到楼内分离），不允许杆件上附着扣件输送至地面或两根同时拆下输送地面。

5.10所有平台底板拆除，应自外向内竖立、搬运，防止自里向外翻起后，板面垃圾物件直接从高处坠落伤人。

5.11平台架的拆除应明确专人负责指挥：

拆除前必须进行安全检查加固。

责任人：

陈学付。

5.12当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行消除或继续完成一个程序、一个部位后方可撤离岗位。

5.13输送至地面的所有杆件、扣件等物件应分类堆放整理。

六、钢管落地卸料平台计算书

扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

6.1、参数信息

6.1.1.基本参数

立杆横向间距或排距la（m）:

1.50，立杆步距h（m）：

1.60；

立杆纵向间距lb（m）:

0.90，平台支架计算高度H（m）：

3.50；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:

0.10，平台底钢管间距离（mm）：

300.00；

钢管类型:

Φ48×3.25，扣件连接方式：

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.75；

6.1.2.荷载参数

脚手板自重（kN/m2）:

0.300；

栏杆自重（kN/m）:

0.150；

材料堆放最大荷载（kN/m2）:

2.000；

施工均布荷载（kN/m2）:

2.000；

6.1.3.地基参数

地基土类型:

素填土；地基承载力标准值（kPa）:

120.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.25；地基承载力调整系数:

1.00。

6.2、纵向支撑钢管计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=4.79cm3；

截面惯性矩I=11.5cm4；

纵向钢管计算简图

6.2.1.荷载的计算

（1）脚手板自重（kN/m）：

q11=0.3×0.3=0.09kN/m；

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=2×0.3=0.6kN/m；

（3）施工荷载标准值（kN/m）：

p1=2×0.3=0.6kN/m

6.2.2.强度验算

依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

M=0.1q1l2+0.117q2l2

最大支座力计算公式如下:

N=1.1q1l+1.2q2l

均布恒载：

q1=1.2×q11=1.2×0.09=0.108kN/m；

均布活载：

q2=1.4×0.6+1.4×0.6=1.68kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×0.108×1.52+0.117×1.68×1.52=0.467kN·m；

最大支座力N=1.1×0.108×1.5+1.2×1.68×1.5=3.202kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.467×106/（4790）=97.403N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力97.403N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

6.2.3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

ν=0.667ql4/100EI

均布恒载:

qk=qll=0.09kN/m；

ν=0.677×0.09×15004/（100×2.06×105×115000）=0.13mm；

纵向钢管的最大挠度为0.13mm小于纵向钢管的最大容许挠度1500/150与10mm，满足要求！

6.3、横向支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=3.202kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.769kN·m；

最大变形νmax=1.885mm；

最大支座力Qmax=10.461kN；

最大应力σ=160.484N/mm2；

横向钢管的计算应力160.484N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为1.885mm小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！

6.4、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.461kN；

R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

6.5、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

6.5.1.静荷载标准值包括以下内容

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.125×3.5=0.437kN；

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.15×0.9=0.135kN；

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.3×0.9×1.5=0.405kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=0.977kN；

6.5.2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=2×0.9×1.5+2×0.9×1.5=5.4kN；

6.5.3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×0.977+1.4×5.4=8.732kN；

6.6、立杆的稳定性验算

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/φAKH≤[f]

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=8.732kN；

φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.57cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.79cm3；

σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

KH----高度调整系数:

KH=1；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1μh

（1）

l0=h+2a

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.163；

μ----计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3；μ=1.79；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.163×1.79×1.6=3.331m；

L0/i=3330.832/15.9=209；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.166；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8732.16/（0.166×457）=115.106N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=11