地下室顶板回顶专项施工方案文档格式.docx
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地下室顶板板厚：
150mm
梁板砼等级：
C30
梁最大间距为；
断面800×
550
顶板上设计回填土厚度为
活动荷载顶板园林时：
4KN/m2；
活动荷载消防车道时：
31KN/m2（板）25KN/m2（次梁）19KN/m2（主梁）
园林顶板设计荷载22N/m2；
消防车道顶板设计荷载为18+19=37KN/m2
四、原设计承载能力计算
1）查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中得：
粘土自重为18KN/m3
2）地下室顶板覆土每平方米荷载：
18KN/m3×
M=18KN/m2
3）地下室顶板可承受荷载为：
18KN/m2＋（活动荷载4KN/m2）=22KN/m2
第三章施工进度计划
加固脚手架根据结构层施工进度搭设，搭设进度计划见下表：
搭设部位
搭设高度
搭设时间
完成时间
车道、钢筋及砂石等材料堆场
基顶～地下室顶板
方案审批完成后3天内开始
开始后15天内完成
本工程加固脚手架预计使用时间为加固搭设完成后10个月。
第四章施工准备与资源配置计划
一、材料准备
钢管：
采用外径，壁厚的Q235钢材质的焊接钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700-2006）中Q235A级钢的规定，有严重锈蚀弯曲、压扁、裂纹和损伤者禁用。
立杆、纵向水平杆的钢管长度为～6m或每根最大重最不超过25kg为宜，钢管应全涂防锈漆。
扣件：
扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管要接触良好。
扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N·
M时不得发生破坏。
木枋：
50×
100mm，支撑架体上下两端软接触均加顶托。
加强对使用材料的检查，检查钢管是否合格，是否变形，检查扣件是否松动，螺栓螺纹是否有损，检查钢管型号、质量等，不合格的材料一律不准在本工程中使用，严禁使用变形和不合格的材料，严禁使用变形和不合格的扣件、钢管。
二、人员准备
架体搭设操作必须由架工搭设，架工必须持证上岗。
搭设前必须由技术、安全部门对操作人员进行技术交底及安全交底。
交底必须以口头形式和书面形式同时进行，并且有交底人和被交底人的签字。
第五章支撑架设计计算
一、基本参数
按现场施工的需要，加固区域详见施工平面布置图。
立杆横向间距或排距la（m）:
；
立杆lb纵距（m）:
立杆步距h（m）:
模板支架搭设高度（m）:
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
采用的钢管（mm）:
Φ48×
（考虑材料壁厚有下差）；
扣件连接方式:
双扣件，取扣件抗滑承载力系数:
钢管基脚200mm×
50mm木板
二、荷载参数
查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012，满载300KN的消防车对地库顶板产生的均布活荷载为20KN/M2，故75吨汽车对地库顶板产生的均布活荷载为50KN/M2。
方木自重（kN/m2）:
材料堆放最大荷载（kN/m2）:
地库顶板行车荷载（kN/m2）:
三、纵向支撑钢管计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩W=cm3；
截面惯性矩I=；
纵向钢管计算简图
（1）荷载的计算：
1）方木（kN/m）：
q11=×
=m；
2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：
q12=20×
=18kN/m
3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：
p1=50×
=45kN/m；
（2）强度验算:
依照《规范》规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
均布活载：
q1=×
q11+×
q12=×
+×
18=m；
均布荷载：
q2=×
18=m；
最大弯距Mmax=×
×
+×
=；
最大支座力N=×
+×
最大应力σ=Mmax/W=×
106/（4490）=N/mm2；
纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
纵向钢管的计算应力N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！
（3）挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；
计算公式如下:
ν=（100EI）≤[ν]=l/150
均布恒载:
q=q11+q12=kN/m；
p=kN/m；
ν=×
5004/（100×
105×
121900）=mm；
纵向钢管的最大挠度为mm小于纵向钢管的最大容许挠度1500/150与10mm，满足要求！
四、横向支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·
m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=kN·
m；
最大变形Vmax=mm；
最大支座力Qmax=kN；
最大应力σ=4490=N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为小于900/150与10mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=kN；
R<
kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、支撑架立杆荷载标准值（轴力）计算
作用于支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
（1）静荷载标准值包括以下内容：
1）脚手架的自重（kN）：
NG1=×
=；
2）方木的自重（kN）：
NG2=×
3）堆放荷载（kN）：
NG3=2×
=；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=kN；
（2）活荷载为施工荷载标准值产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值NQ=50×
=kN；
（3）立杆的轴向压力设计值计算公式
N=+=×
七、立杆的稳定性验算
支撑系统立杆稳定性荷载计算单元
立杆的稳定性计算公式:
组合风荷载：
σ=N/（φA）≤[f]
其中N---立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=kN；
φ---轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=cm3；
σ----钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0----计算长度（m）；
KH----高度调整系数:
KH=1；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式
（1）或
（2）计算
l01=kμ1（hd+2a）
（1）
l02=kμ2h
（2）
k1----计算长度附加系数，取值为；
μ----计算长度系数，参照《扣件式规范》表；
μ1=；
μ2=
a---立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=m；
（1）长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
（1500+2×
200）=
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×
1500=
λ=l0/i==≤[λ]=210
长细比满足要求！
（2）立柱稳定性验算
l01=kμ1（hd+2a）=×
λ1＝l01/i＝＝，查表得，φ1＝
f=N/（φA）=[×
++24）×
1,×
1]×
1000/×
424）=×
1000/=mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
l02=kμ2h=×
λ2＝l02/i＝＝，查表得，φ2＝
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）=30
按上节计算可知，可调托座受力N＝≤[N]＝30kN
九、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力:
fg=fgk×
kc=320kPa
其中，地基承载力标准值：
fgk=320kPa
脚手架地基承载力调整系数：
kc=1
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
N=kN
基础底面面积：
A=×
=m2
p=≤fg=320kPa地基承载力满足要求！
综上所述：
该支撑架体满足相关要求。
第六章地下室顶板承载计算
一、车库顶板行车荷载
1、吊车、砂车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录：
连续梁板的等效均布活荷载，可按单跨简支计算。
但计算内力时，仍应按连续考虑。
单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载qe=8Mmax/bL2式中：
L——板的跨度，考虑车型状况，出于安全考虑，取车轮外边各1000mm；
b——板上荷载的有效分布宽度；
Mmax——简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。
按罐车后车轮作用在跨中考虑，后轮均作用在一个共同的平面上，轮胎着地尺寸为×
，后车轮作用单侧荷载取25T，前车轮作用荷载不计，（偏安全考虑）：
2、计算
1）选重量最大的罐车进行计算：
罐车总重约（车和货）500KN即50吨考虑。
2）根据《建筑结构荷载规范》GB5009-2012附录条,局部荷载的有效分布宽度按公式计算有效载荷面积：
（1）bcy=bty+2S+h
=＋×
0+（车轮宽bty选600mm，板厚160mm，无垫层S不计）=
（2）当bcx≥bcy,bcy≤,bcx≤L时；
b=bcy+
=+×
（次梁间距L为）=
（3）有效载荷面积
s=b×
L
=×
=
3）局部荷载分布的压强
（车货总重500KN）/（4个车轮）/（有效面积）=m2
2、验算
车库顶板行车验算：
（500KN车重荷载m2）＜（顶板可承受荷载KN/m2），符合顶板承载要求。
二、钢筋堆场的堆载验算
1、圆盘一级钢堆载验算
1）每盘的重量计算得：
约25KN
2）平放时的底面积（圆盘钢底部垫废模板）：
（圆盘直径2）×
2=
3）地下室顶板受到的压力:
25/2=KN/m2
4）验算
（圆盘一级荷载为m2）<
（顶板可承受荷载m2），符合顶板承载要求。
2、直条二、三级钢筋堆载验算
1）每捆的重量计算得：
约25KN/捆
2）一扎钢筋每米的重量为：
25/9=KN/M
3）工字钢架放置
为保证结构安全，将钢筋堆放架设置在车库顶板次梁位置上，间隔同次梁,米（次梁尺寸为250×
800mm），
4）现假设平均每格堆放2扎钢筋，每一格架子底梁受到重量为：
2×
=M＜M
三、钢管堆载验算
1、计算
1）算钢管理论重量得Ф48×
钢管每米自重：
M
2）堆载面分布中得出1M宽1M高空间内可堆放约550根钢管，1M长1M宽的地方堆载1M高钢管，其重量为：
（M）×
（550根）=M2
（高钢管荷载为KN/M2）<
（顶板可承受荷载22KN/m2），符合顶板承载要求。
四、方木、板堆载验算
1）查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中得方木、板自重：
（4KN/m3）
2）每平方受力：
（4KN/m3）×
（1m）=4KN/m2
3）方木可堆载高度：
（22KN/m2）/（4KN/m2）=
1）根据现场材料堆放要求规定方木、板堆放不超过2m；
2）（要求堆载高度2m）<
（可堆载高度），符合顶板承载要求。
五、后浇带行车验算
因车库顶板有多条后浇带，其中后浇带按最宽进行1000mm，故需用16#工字钢架设在后浇带上以便过车。
后浇带铺设工字钢大样图
选重量最大的运输货车进行计算：
货车总重约（车和货）400KN；
假设车轮只压在一条工字钢上（荷载全部作用在一条工字钢上），现对16#工字钢承载力进行计算：
1、构件参数:
抗震调整系数RE:
热轧普通工字钢:
I16
钢材牌号:
Q235
钢材强度折减系数:
腹板厚度:
tw=mm
毛截面面积:
A=
截面惯性矩:
Ix=
半截面面积矩:
Sx=
回转半径:
ix=；
iy=
截面模量:
Wx=；
Wy=
截面模量折减系数:
净截面模量:
Wnx=；
Wny=
受压翼缘自由长度:
l1=
截面塑性发展系数:
x=；
y=
2、构件承载力
构件截面的最大厚度为,根据表f=mm2,fv=mm2
根据GB/T700-1988及GB/T1591-1994,fy=mm2
弯曲正应力控制的单向弯矩设计值
Mx1=×
f×
Wnx×
x=×
×
103×
10-6×
=·
m
只承受与腹板平行的剪力时,可承受的剪力设计值
Vmax=
整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕x-x轴）
简支梁I16,钢号Q235,受压翼缘自由长度l1为,
跨中无侧向支承,集中荷载作用在上翼缘，查表,并插值计算,得轧制普通工字钢简支梁的b为
b>
根据式,得
整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕x-x轴）:
Mx2=×
b×
Wx/1000.=×
/1000.=kN·
综上,可承受与腹板平行的剪力设计值为
每个车轮带给工字钢的荷载为：
400/4=100KN<
符合工字钢承载要求!
车辆可以安全通过。
为了保证后浇带的安全通过，在后浇带底部做采用钢管架顶撑。
同时在后浇带顶部铺设道板。
保证车库的安全通过。
6、人货梯承载力验算
（一）SC施工升降机概述
本工地主要技术参数如下：
名称
施工升降机
生产厂家
广州市京龙工程机械有限公司
型号
SC200/200TD
运行速度
36m/min
出厂日期
2014年9月
最大起升高度
150m
额定载重量
2000Kg
额定功率（KW）
3×
吊笼尺寸（内空）
吊笼自重（含传动机构）
2200Kg
外笼自重
1480Kg
标准节尺寸
650×
1508mm
标准节用量
40节
电缆导向装置
电缆小车
标准节/每节自重
φ：
150Kg
防坠安全器型号
附墙架类型
Ⅱ型
附墙间距
导轨架与建筑物距离
m
总自重
约22500Kg
基础地面承载
≥
预计安装高度
60m
（二）加固方法及施工注意事项
根据现场实际情况，采用落地式满堂钢管脚手架对顶板进行加固，
满堂钢管脚手架搭设参数为：
为使得将荷载分散到负一层底板，在堆放区域搭设满堂架，钢管纵横向均为900㎜，步距。
满堂架设置垂直剪刀撑，纵横向间距不大于6M。
立杆底部通长垫50×
100方木。
在施用过程中，要严格按照方案限载要求堆放，不可局部集中堆放，防止集中荷载破坏，在过程中要定期监控，看是否存在局部沉降，若出现应立即采取加固措施。
（三）回顶计算书
参数信息
1.基本参数
立柱横向间距或排距l（m），脚手架步距h（m）：
立杆纵向间距（m），脚手架搭设高度H（m）：
钢管类型（mm）:
（考虑材料壁厚有下差），轮扣件连接方式。
轮扣式钢管支架性能
外径
mm
壁厚
截面积
cm2
惯性距
cm4
抵抗距
cm3
回旋半径cm
48
2.荷载参数
总自重G计算:
G＝吊笼重量+外笼重量+导轨架总重量+对重重量+基础楼板重量（Kg）
立杆恒荷P计算:
（考虑动载、自重误差及风载对基础的影响,取系数n＝2）
P=G×
n（Kg）
∵1Kg=kN
∴P=G×
=G×
kN
例:
SC200/200TD型升降机,高度为120米,Ⅱ型附墙架。
（下面重量参见《施工升降机主要技术参数表》）
吊笼重（双笼）：
2200Kg、外笼重：
1480Kg
导轨架重：
66×
150Kg（标准节每节150Kg，总共66节）
载重重（活荷）：
2×
2000Kg
基础楼板重量：
25×
（+）=192Kg
注：
1、吊笼重已包括传动机构的重量。
2、附墙架等其它配件重量忽略不计。
总自重G=2×
2200+1480+150×
66+192
=15972Kg
P=G×
=15972×
=N
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
*=；
施工活荷载最大值（kN/m2）：
4000×
*=4..78。
荷载通过立杆上的可调顶托直接传递到立杆上。
此时支撑架立杆为轴心受压构件，按《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》计算立杆的承载能力。
顶板稳定性计算
1、立杆荷载标准值（轴力）计算
作用于支撑架的荷载包括静荷载、活荷载。
①脚手架的自重（kN）：
=kN；
②方木自重（kN）：
NG3=×
③恒荷载（kN）：
NG4=×
=；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG3+NG4=kN；
（2）活荷载
经计算得到，活荷载标准值NQ=kN；
（3）因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=G+=×
=kN；
2、立杆的稳定性验算
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
φ----轴心受压立杆的稳定系数,按长细比查附表C得；
A----立杆净截面面积（cm2）：
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=N/mm2；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=；
L0----计算长度（m）.
立杆的计算长度L0=m
L0/i=1500/=
由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=；
钢管立杆受压应力计算值；
σ=21910/（×
）=N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ=mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=N/mm2，满足要求！
第七章支撑架搭设及拆除
一、搭设范围
按现场施工通道和材料堆放的需要，在地下室顶板上设置车道、钢筋原材、砖、砂石等材料和钢筋、木工制作房、半成品堆场放部位；
（加固区域详见施工平面布置图）。
二、工艺流程
铺底部垫木→逐根树立立杆并随即与第一步横杆扣紧→装第一步小横杆并与立杆扣紧→安第一步大横杆与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二小小横杆→第三、四小大横杆和小横杆→加设剪刀撑。
三、构造要求
1、杆件与扣件
（1）扣件规格必须与钢管外径相同。
在主节点处固定横向平杆、纵向平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。
对接扣件开口朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
立杆上下交叉使用顶托抵紧上部梁板。
（2）杆件之间的斜交节点采用旋转扣件。
对于平杆、立杆、斜杆交汇的节点，其旋转扣件轴心距平立杆交汇点应≤150mm。
（3）杆件接长采用对接扣件。
立杆的对接，错开布置，相邻立杆接头不得在同步内，错开距离≥500mm，立杆接头与中心接点之间不大于600mm。
2、搭设要求
（1）脚手架构架
所有立杆纵距，立杆排距均为900mm×
900mm；
立杆步距为1500mm，实际搭设时根据搭设高度进行选择。
地面200mm高为第一道横杆（扫地杆）。
（2）纵横向水平杆
纵横向水平杆设置在立杆内侧，应
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