X^fX
式中；f—系数胃一般为QJ5；
X—MLSS浓度弟訂L；
%C—±lt反应池进水和也水的SS浓度皿ZL;
刃鳥_不呵主物降筛和恪性悬浮期量（NVSS）占TSSffin分数.
剩余污泥含水率F熾为的.2%~99.砾，则1-F为含固率*剩余污泥容积q（ro/
）:
例题2.A2/O工艺的设计
1.1A2/O工艺说明
根据处理要求，我们需计算二级处理进水碳氮比值和总磷与生化需氧量的比值，来判断A2/O工艺是否适合本污水处理方案。
1.设计流量：
Q=54000m3/d=2250m3/h
原污水水质：
COD=330mg/LBOD=200mg/L
SS=260mg/LTN=25mg/L
TP=5mg/L
SS=10mg/L
TP1mg/L
COD=50mg/L
0.025v0.06
一级处理出水水质：
COD=330X（1-20%）=264mg/L
BOD=200X（1-10%）=180mg/L
SS=260X（1-50%）=130mg/L
二级处理出水水质：
BOD=10mg/L
NH3-N=5mg/L
TN=15mg/L
其中：
COD330TP5
==13.2>8=
TN25BOD200
符合A2/O工艺要求，故可用此法。
1.2A2/O工艺设计参数
BOD5污泥负荷N=0.15KgBOD5/（KgMLSS?
d）
好氧段DO=2缺氧段DO0.5厌氧段DO0.2
回流污泥浓度Xr=10000001=10000mg/L污泥回流比R=50%
100
混合液悬浮固体浓度X=旦Xr=0510000=3333mg/L
1+R1.5
混合液回流比R内：
TN去除率yTN=竺卫100%=68%
25
R内=yTNX100%=212.5%取R内=200%
1yTN
1.3设计计算（污泥负荷法）
硝化池计算
（1）硝化细菌最大比增长速率
0.098（T-15）
max=0.47e
0.098（T-15）
max=0.47e
=0.3176d
（2）稳定运行状态下硝化菌的比增长速率
KzN1
（3）最小污泥龄
（4）设计污泥龄
0.42615=0.399d-1
151
m
c
cm=1/N=^=2.51d
0.399
d
c
=DF
24225025
为保证污泥稳定,e取20d。
式中：
Df—设计因数，为$Pf其中S为安全因数,取3,Pf为峰值因数取1--2
「一最小污泥龄，为2.51d
反应池计算
242250180
（1）反应池容积V=Q-So=0.153333=19441.94m3
NX
V19441.94
（2）反应池总水力停留时间t=—=2250=8.64（h）
Q
（3）各段水力停留时间和容积
厌氧：
缺氧：
好氧=1:
2:
5
1
厌氧池水力停留时间：
t1=—>8.64=1.08h
8
1
厌氧池容积：
—1=—>9441.94=2430.24m3
8
1
缺氧池水力停留时间：
t2=—>8.64=2.16h
4
1
缺氧池容积：
—2=—>9441.94=4860.49m3
4
好氧池水力停留时间：
t3=5>8.64=5.4h
8
5
好氧池容积：
—3=->9441.94=12151.21m3
8
（4）校核氮磷负荷KgTN（Kg・MLSSd）
X—3
好氧段总氮负荷=QTN°==0.03（符合要求）
厌氧段总磷负荷=2业==0.03[KgTP/（KgMLSSd）]
XV1
（符合要求）
（5）剩余污泥（取污泥增长系数Y=0.5,污泥自身氧化率Kd=0.05）
1降解BOD5生成污泥量
W1=a（Sa-Se）Q
=0.5（180-10）丄>24>2250
1000
=4590gKg/d
2422505
3333243024
2内源呼吸分解污泥量.
W2=b>V
1
=0.05>333>——X12151.211000
=2025Kg/d
3不可生物降解和惰性悬浮物量
剩余污泥W=W1-W2+W3=5805Kg/d
（6）反应池主要尺寸
反应池总容积V=19441.94m3
19441.94
设反应池四组，单组池容积V=4=4860.49m3
米用四廊道式推流式曝气池，有效水深4m,廊道宽b=6m
S单3037.8
单个曝气池长度L=—=446=31.6m
B
校核：
b=6=1.5（满足-=1~2）
h4h
L=126.4=21>10（符合要求）
B6
取超高0.7m，贝U反应池总高H=4+0.7=4.7m
厌氧池宽取12m，缺氧池宽取12m
4860.49
缺氧池尺寸长L2=4/（4x4x6）=12.65m
好氧池尺寸为31.6244
1.1.1.A2/O工艺的各部分尺寸确定
根据厂区整体布置规范有序，整齐简洁的原则，在保证每个池子的有效容积情况下，来确定厌氧池，缺氧池和好氧池的实际尺寸，具体尺寸如下所示。
厌氧池：
25.31X6X4.7m，有效容积:
1496m3,
停留时间：
1.08h
缺氧池：
12.6516X4.7m，有效容积:
2904m3
，停留时间:
2.16h
好氧池：
31.624X4.7m，有效容积：
7300m3，
停留时间：
5.4h
1.1.2.需氧量计算及风机选型
1
BOD5去除量=24>2250X（180-10）X-=9180Kg/d
1000
1NH4-N氧化量=24X2250X（25-5-2.5）X=945Kg/d1000
生物硝化系统含碳有机物氧化需氧量与泥龄和水温有关，每去除
1KgBOD5需氧量1.0~1.3kg。
本例中设氧化1KgBOD5需氧1.2Kg，则碳氧化硝
化需氧量为：
1.2X180+4.6X45=11016+4347=15363Kg/d
每还原1KgNO3-N需2.9gBOD5，由于利用污水中的BOD5作为碳源反硝化减少
氧需要量为：
2.9X（25-10-2.5-10）X24X2250X^=391.5Kg/d1000
实际需氧量：
15363-391.5=14971.5Kg/d=623.81Kg/h
实际需空气量：
623.81x^t1.29=876.48m3/h
（7）风机的选择
根据实际空气需求量，选择WHR高压型鼓风机2台，1开1备
WHR高压型鼓风机技术参数
口径（m）
流量（m3/min）
压力（Kpa）
功率（kw/h）
0100
35
80
36
参考参数
名称
数值
污泥负荷率N/KgB0D5/（KgMLSS?
d）
0.1（0.2-0.7）
TN污泥负荷/TN?
（kgMLSS?
d）1
0.05
水力停留时间/h
3-6（A段1-2;O段2-4）
污泥龄/d
A:
O=1:
（2-3）3.5-7.0（5-10）
污泥指数SVI
100
污泥回流比R/%
40-100
混合液浓度MLSS/（mg?
Lr
2000-4000
溶解氧DO/（mg?
L1）
A2段0;O段=2
温度厂c
5-30（13）
PH值
6-8
BOD5/TP
20-30
COD/TN
10
名称
公式
符号说明
反应池容积
QSo
V=
NX
3
Q—污水流量，m/d
So—原污水中BOD5的浓
度，mg/L
N---BOD5污泥负荷，
KgBOD5/（KgMLSS?
d）
X----混合液悬浮固体（MLSS）
浓度，mg/L
反应池总水力停留时间
Vt=—
Q
3
V----反应池容积，m
Q-----设计流量，m3/h
好氧段总氮负荷
QTNo
3
V3----好氧池容积，m
X-----混合液悬浮固体浓度
mg/L
XV3
厌氧段总磷负荷
QTPo
3
V1-----厌氧池容积，m
XV1
降解B0D5生成污泥量
W1=a（Sa-SeQ
a-----污泥增长系数
Sa----一级处理出水水质
BOD的浓度，mg/L
Se-----二级处理出水水质
BOD的浓度，mg/L
内源呼吸分解污泥量
W2=bW
b----污泥自身氧化率，
V----好氧池容积，m3
曝气池混合液浓度
Rx
X=1RXr
R-----污泥回流比
Xr-----回流污泥浓度，mg/L
不可生物降解和惰性悬
浮物量
W3a（S1S2）Q
0——级处理出水水质SS
的浓度，mg/L
S2-----二级处理出水水质SS
的浓度，mg/L
剩余污泥
W=W1-W2+W3
W---Kg/d
单个曝气池
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