箱梁模板支架计算Word格式.docx

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10－4）＝811KN/m2

＝0.81Mpa<

σw＝17Mpa，满足。

沿y方向：

系数=0.0571

qy=17.8×

0.6=10.68KN/m

My0＝0.0571ql2=0.0571×

10.68×

1=0.61KN·

Wy＝bh2/6＝0.6×

0.0622/6＝3.84×

σy=My0/Wy＝0.61/（3.84×

10－4）＝1.59×

103KN/m2

＝1.59Mpa<

②挠度

查《建筑施工手册》P53及表2-20

刚度K=Eh3b/12（1-v2）=7600×

103×

0.0623×

0.6/12=90.6KN.m2

式中v为泊松比,v=0

挠度系数=0.00249,由下式计算挠度：

Wmax=系数×

ql4/K=0.00249×

14/90.6=2.9×

10-4m=0.3mm

结论：

满足要求。

4、背肋计算

10cm×

10cm方木：

I=bh3/12=0.1×

0.13/12=8.33×

10-6m4

W=bh2/6=0.1×

0.12/6=1.67×

10-4m3

E=10×

103Mpa=107Kpa

线荷载q=17.8×

按L=1m二等跨连续梁计算，查《建筑施工手册》表2-11

最大弯矩M=0.125ql2=0.125×

12=1.34KN.m

=M/W=1.34/1.67×

10-4=8.02×

103KN/m2

=8.02Mpa<

ql4/100EI=0.521×

14/（100×

107×

8.33×

10-6）

=6.7×

10-4m=0.7mm<

[w]=1mm,满足。

二、外侧模验算

查《建筑施工手册》P514-515

①新浇筑混凝土的侧压力

按下列二式计算，并取二式中的较小值

P=0.22rt0β1β2V1/2

（1）

P=rH

（2）

式中p-新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）

r-混凝土的重力密度（KN/m3）取26

t0-混凝土的初凝时间，t0=200/（T+15）（T为混凝土的温度℃,取15）

t0=200/（15+15）=6.7

V-混凝土的浇筑速度（m/h），取1

β1-外加剂影响修正系数取1.2（不掺外加剂取1，掺具有缓凝作用的外加剂取1.2）

β2－混凝土坍落度影响修正系数,取1.15

H-混凝土建筑高度（m），本工程取2.2（m）

式

（1）:

P=0.22×

26×

6.7×

1.2×

1.15×

11/2=52.9（KN/m2）

式

（2）:

P=26×

2.2=57.2（KN/m2）

取二式中的小值，故取混凝土侧压力P=52.9KN/m2

②倾倒混凝土产生的水平荷载

取4KN/m2

③模板侧压力

以上2项，混凝土自重产生的侧压力取1.2、倾倒水平荷载取1.4的分项系数，则模板承受侧压力q=52.9×

1.2+4×

1.4=50.6=69.1KN/m2

2、侧模面板验算

竖肋间距0.6m、水平肋间距0.8m，取0.6×

0.8m一块板为计算单元。

跨度/厚度=800/62=13〈100，属小挠度连续板。

按四边简支计算。

qx=69.1×

0.8=55.3KN/m

根据Lx/Ly=0.75查《建筑施工手册》（表2-17）得：

系数=0.062

Mx0＝0.062ql2=0.062×

55.3×

0.62=1.23KN·

Wx＝bh2/6＝0.8×

0.0622/6＝0.51×

10－3m3

σx=Mx0/Wx＝1.23/（0.51×

10－3）＝2412KN/m2

＝2.41Mpa<

qy=69.1×

0.6=41.5KN/m

系数=0.0317

My0＝0.0317ql2=0.0317×

41.5×

0.82=0.84KN·

0.0622/6＝0.38×

σy=My0/Wy＝0.84/（0.38×

10－3）＝2.21×

＝2.21Mpa<

挠度系数=0.00663，由下式计算挠度：

ql4/K=0.00663×

0.84/90.6=1.24×

10-3m

=1.2mm<

l/400=2mm，满足。

3、背肋验算

按L=0.7m二等跨连续梁

q=69.61×

0.6=41.77KN/m

41.77×

0.72=2.56KN.m

=M/W=2.56/1.67×

10-4=15.3×

=15.3Mpa<

0.74/（100×

=6.3×

三、内箱室验算

侧压力q=69.61KN/m2

2、面板验算

竖肋间距0.6m、水平肋最大间距0.8m，取0.6×

跨度/厚度=800/50=16〈100，属小挠度连续板。

0.052/6＝0.33×

σx=Mx0/Wx＝1.23/（0.33×

10－3）＝3727KN/m2

＝3.73Mpa<

0.052/6＝0.25×

σy=My0/Wy＝0.84/（0.25×

10－3）＝3.36×

＝3.36Mpa<

0.053×

0.6/12=47.5KN.m2

47.5×

0.84/47.5=2.7×

=2.7mm<

l/250=3.2mm，满足（非外露面）。

与外侧模背肋相同。

四、底模验算

①混凝土自重

按50米长跨度梁计算其自重：

箱梁横断面面积（取梁高2.2m）=14.84m2

箱梁体积：

50×

14.84＝742m3

箱室体积：

【（3.49+1.63）×

2.5/2＋3.49×

2.09】×

4＋3.49×

5.82×

8＝217.24m3

箱体部分自重荷载：

钢筋混凝土自重按26kN/m3考虑。

50米长跨度梁的重量：

（742-217.24）×

26＝13643.76KN。

承载宽度=12×

0.9=10.8m

每平米重量：

13643.76÷

（50×

10.8）＝25.3kN/m2。

考虑荷载不均匀性，分项系数取1.4，q1=25.3×

1.4=35.4KN/m2

②施工荷载

施工人员、施工料具运输、堆放荷载：

倾倒混凝土时产生的冲击荷载：

以上三项之和：

6.0KN/m2。

取1.4分项系数

q2＝6.0×

1.4＝8.4KN/m2

③全部面积荷载

q=35.4+8.4=43.8KN/m2

2、50＋12底模承载验算

底模为12mm竹胶板及360cm×

30cm×

5cm木板，木板下方木间距90cm。

取30cm宽板条为计算单元，按L=0.9m四等跨连续梁检算模板的强度和挠度。

线荷载q=43.8×

0.3=13.1KN/m

查《建筑施工手册》P52及表2-13：

最大弯矩：

M＝0.107×

q×

l2=0.107×

13.1×

0.92=1.14KN·

抵抗矩：

W＝bh2/6＝0.3×

0.0622/6＝192×

10－6m3

M/W＝1.14/（192×

10－6）＝5.94×

＝5.94Mpa<

σw＝17Mpa，满足

I＝bh3/12＝0.3×

0.0623/12＝595.8×

10－8m4

f＝0.644（ql4）/（100EI）＝0.644×

0.94/（100×

10×

106×

595.8×

10-8）＝0.9×

10-3m=0.9mm<

l/400=2.25m，满足

3、底模下方木验算

方木规格360cm×

15cm×

10cm，间距0.9m，按L=0.9m四等跨连续梁检算其强度和挠度。

0.9=39.42KN/m

①强度

39.42×

0.92=3.41KN·

W＝bh2/6＝0.1×

0.152/6＝375×

M/W＝3.41/（375×

10－6）＝9.1×

＝9.1Mpa<

I＝bh3/12＝0.1×

0.153/12＝2813×

10-8

2813×

10-8）＝5.9×

10-4m=0.6mm<

l/400=2.25mm，满足。

五、拉杆计算

拉杆规格φ20圆钢，钢号Q235，A=102∏=314mm2

《查建筑施工手册》表2-77，抗拉强度f=205N/mm2=205Mpa

模板总高度2.2m，侧压力之和=q×

2.2×

0.6=69.1×

0.6

=91.2KN=9.12×

104N

单根拉杆最大拉力N=9.12×

104/2=4.56×

σ=N/A=4.56×

104/314=145.2N/mm2<

f=205N/mm2，满足。

第二章箱梁现浇支架验算（取最大跨50m）

一、立杆承载力和稳定性验算

立杆采用WDJ碗扣式多功能钢管架。

其材料力学性能如下：

钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm，截面面积489mm2，质量3.84Kg/m，截面惯性矩Ix12.19×

104mm4，截面最小抵抗矩Wx5.08×

103mm3。

（查《桥梁施工常用数据手册》P150及《建筑施工手册》表5-17、表5-19）。

1、强度验算

立杆压力N=q×

0.9×

0.9=43.8×

0.9=35.5KN

σ＝N/A＝35.5/489×

10-6＝72.6×

103KN/m2<

[σ]=205×

103KN/m2。

满足。

2、稳定验算

横杆步距1.2米，钢管回转半径i＝15.78mm。

长细比λ=l/15.78=1200/15.78=76.04

查《建筑施工手册》P197表5-18：

φ=0.744

[N]＝φAf＝0.744×

489×

205＝74.6KN。

支座反力：

35.5KN<

[N]=74.6KN，稳定。

二、地基承载力检算

地表为碎石土、块石土，局部砂砾找平，压实或夯实，承载力高于原状土，σ≥200Kpa。

立杆轴向压力为35.5KN，垫木选用30cm×

5cm木板，垫木承载面积按照90×

30cm考虑：

N/A=35.5/（0.9×

0.3）＝131.5KN/m2＝131.5Kpa＜200Kpa

第三章进京冷水峪桥门架方案及验算

一、门洞搭设方法

进京冷水峪北桥处，隧道出碴便道位于左右两幅道路之间，为了通行需要，在本桥第一孔设置门洞1处。

门洞跨度4m、净高3.6m。

门洞中心前后各6m范围的脚手架间距加密至30cm×

30cm，上部按间距60cm设置I40b×

6m工字钢，满铺5cm木板；

再向上与正常搭设碗扣脚手架相同。

二、计算数据

型钢材料特性表（《公路施工材料手册》P217）

材质

截面规格

（mm）

截面面积（mm2）

质量

（kg/m）

截面惯性矩

Ix（×

104）mm4

截面最小抵抗矩

Wx（×

103）mm3

I40b

144×

400×

12.5

9.407×

103

73.84

22781

1139

型钢钢材强度设计值（Mpa）（《建筑施工手册》P71及表2-77）

钢号

厚度（mm）

抗拉、抗压、抗弯fy

抗剪fv

端面承压fce

Q235

≤16

215

125

325

三、工字钢强度和挠度验算：

均布荷载q=43.8KN/m2

型钢间距60cm，线荷载q=43.8×

0.6=26.3KN/m

1、抗弯

Mmax=ql2/8=26.3×

42/8＝52.6KN.m

M/W=52.6/（1139×

10-6）＝4.62×

104KN/m2＝46.2Mpa<

[fy]＝215Mpa

2、挠度

f＝5ql4/（384EI）＝5×

26.3×

44/（384×

2.1×

108×

22781×

10-8）

＝1.83×

10-3m=1.8mm<

1/400＝10×

10-3m满足要求。

3、抗剪

V＝ql/2＝26.3×

4/2＝52.6kN

τ＝VS/Itw＝52.6×

671.2×

10－9/（22781×

104×

10－12×

12.5×

10－3）

＝12.4Mpa<

[fv]=125Mpa满足要求。

第四章检算结果一览表

部位

检算项目

允许值

计算值

箱梁模板

翼板底模

面板

抗弯

σx

17MPa

0.81MPa

σy

1.59MPa

挠度

Wmax

L/400=2.5mm

0.3mm

背肋

σ

8.02MPa

[w]=1mm

0.7mm

外侧模板

2.41MPa

2.21MPa

L/400=2mm

1.2mm

15.3MPa

0.6mm

内箱室

3.73MPa

3.36MPa

L/250=3.2mm

2.7mm

底模

5.94MPa

[w]=2.25mm

0.9mm

分配梁

9.1MPa

φ20拉杆

强度

205Mpa

145.2Mpa

箱梁支架

立杆

72.6Mpa

整架

稳定性

[N]

74.6KN

35.5KN

地基

承载力

200KPa

131.5KPa

门架

I40b工字钢

215MPa

46.2MPa

10mm

1.8mm

抗剪

τ

125MPa

12.4Mpa