脚手架架在楼板上施工方案Word文档下载推荐.docx
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2、环境保护体系
二、技术措施
脚手架搭设技术措施
脚手架拆除技术措施
三、监测监控
1、安全管理
（1）搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。
上岗人员定期体检,合格者方可持证上岗；
（2）搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；
（3）脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；
（4）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。
不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上,严禁悬挂起重设备；
（5）当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。
雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪;
（6）脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。
安全网应按规定搭设和拆除；
（7）在脚手架使用期间,严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；
（8）不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业,否则应采取安全措施，并报主管部门批准；
（9）临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施;
（10）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；
（11）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等.应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005的有关规定执行;
（12）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守,严禁非操作人员入内。
2、日常维护管理要求
（1）使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。
堆放地点要场地平坦，排水良好,下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件,应用木箱。
钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；
（2）弯曲的钢管杆件要调直,损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；
（3）做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%）,应每年涂刷防锈漆一次；
其他地区可两年涂刷一次。
涂刷时涂层不宜过厚。
经彻底除锈后,涂一度红丹即可。
钢管内壁可根据地区情况，每2~4年涂刷一次，每次涂刷两遍。
角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。
扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。
没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。
木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；
（4）搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。
拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏;
（5）脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失.在安装脚手架时,多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来;
（6）健全制度,加强管理,减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。
比较普遍采用的管理办法有两种
1）由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；
2）由材料部门集中管理，实行租赁制。
施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度.
四、应急预案
1、目的
提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员,防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。
2、应急领导小组及其职责
应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。
（1）领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。
（2）当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调.
（3）负责准备所需要的应急物资和应急设备。
（4）及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大,并迅速向上级报告.
3、应急反应预案
（1）事故报告程序
事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报,并联络报警,组织抢救。
（2）事故报告
事故发生后应逐级上报：
一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。
发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。
（3）现场事故应急处理
施工过程中可能发生的事故主要有：
机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故.
（A）火灾事故应急处理：
及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。
消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。
注意人身安全，积极抢救被困人员,配合消防人员扑灭大火。
（B）触电事故处理：
立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开.伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况,必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。
局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露,不宜包扎，发生内部组织坏死时,必须注射破伤风抗菌素。
（C）高温中暑的应急处理：
将中暑人员移至阴凉的地方,解开衣服让其平卧,头部不要垫高。
用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红,血管扩张以促进散热,降温过程中要密切观察。
及时补充水分和无机盐,及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。
（D）其他人身伤害事故处理:
当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。
4、应急通信联络
项目负责人:
xxx手机:
xxxxxx
安全员:
xxx手机：
技术负责人：
医院救护中心:
120匪警：
110火警：
119
通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴,以便紧急情况下使用.
第六节、劳动力计划
一、专职安全生产管理人员
搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度,现场设定若干名安全监控员。
水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。
谨防非施工人员进入。
同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下
（项目经理）——组长,负责协调指挥工作；
张某某（施工员）——组员，负责现场施工指挥,技术交底;
李某某（安全员）--组员,负责现场安全检查工作;
刘某某（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；
二、特种作业人员
高支模开始时间
2009.7.20
高支模工期（天）
25
作息时间（上午）
6：
00～10：
30
作息时间（下午）
15:
00～19:
砼工程量（m3）
480
高支模建筑面积（m2）
木工（人）
65
钢筋工（人）
40
砼工（人）
架子工（人）
水电工（人）
5
其它工种（人）
7
第七节、计算书及相关图纸
【计算书】
脚手架架在楼板上计算书
一、工程属性
脚手架基础所在楼层数
4
第4层混凝土楼板厚度h4（mm）
150
第3层层高H3（m）
3
第3层混凝土楼板厚度h3（mm）
单向板的计算跨度Lo（m）
单向板的计算跨数
2
楼盖板配筋信息表
楼层
钢筋位置
配筋量及等级
钢筋面积（mm2）
第4层
正筋
HPB235Ф10＠100
ASX=785
负筋
HPB235Ф10@100
ASX，=785
第3层
ASX,=785
二、支架搭设参数
1、模板支架搭设参数
立杆的纵向间距La（m）
立杆横向间距Lb（m）
立杆步距h（m）
支座周长（m）
0.9
0。
9
1.5
0.8
2、脚手架搭设参数
脚手架搭设方式
平行短边
脚手架内排立杆离楼板短边距离a1（m）
0.25
立杆排数N
立杆底部垫板尺寸（m）
【a×
b】
2×
立杆纵、横向间距（m）
【la×
lb】
1。
6×
0.85
设计简图如下:
脚手架楼板_平面图
脚手架楼板_立面图
三、荷载参数
每根立杆传递荷载qk（kN）
板上活荷载标准值Qk（kN/m2）
1
钢筋混凝土自重标准值NG1K（kN/m3）
25.1
模板及支架自重标准值NG2K（kN/m2）
四、各楼层荷载计算
1、第4层荷载计算
钢筋弹性模量Es（N/mm2）
210000
砼弹性模量Ec（N/mm2）
28000
砼的龄期T（天）
砼的强度等级
C15
砼的实测抗压强度fc（N/mm2）
8。
砼的实测抗拉强度ft（N/mm2）
脚手架立杆传递荷载标准值:
qk=30kN；
板的计算跨度：
l=Lo=4。
00m
立杆荷载作用间距：
e=lb=0.85m
立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：
bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0。
20+0+0。
15=0。
35m
立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：
bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0。
s为垫板的厚度，此处忽略不计。
当bcx≥bcy，bcy≤0.6＊l,bcx≤l时，b=bcy+0.7*l=0。
35+0。
7＊4。
00=3.15m
当局部荷载作用在板的非支承边附近,即a1<
b/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1,=b/2+a1=1。
83m
当e<
b时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=b/2+e/2=2.00m
b，=min{b1,，b2，｝=1。
得：
Mmax=42.00kN。
m
等效楼面均布活荷载标准值:
q=8Mmax/（bl2）=8＊42。
00/（1.83×
4.002）=11。
51kN/m2
楼盖自重荷载标准值:
g4=h4/1000*NG1K=150/1000＊25=3。
77
板计算单元活荷载标准值：
q4=q+Qk=11.51+1.00=12.51
2、第3层荷载计算
14
11
1.15
立杆传递荷载标准值:
q3=NG2K=0.30kN/m2
楼盖自重荷载标准值：
g3=h3/1000*NG1K=150/1000*25=3.77kN/m2
3、各楼层荷载分配
假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：
Pi/Ei=Pi-1/Ei-1=Pi-2/Ei—2……则有：
Pi‘=（Ei‘∑Pi）/（∑Ei）
根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：
各楼层混凝土弹性模量Eci（MPa）
楼盖自重荷载标准值gi（kN/m2）
立杆传递荷载标准值qi（kN/m2）
分配后各楼层恒载的设计值Gi（kN/m2）
分配后各楼层活载的设计值Qi（kN/2）
28000.00
3。
12.51
4.52
8.96
3.77
96
Gi=1。
2（Eci/（Eci+Eci-1+Eci-2））（gi+gi—1+gi-2）
Qi=1。
4（Eci/（Eci+Eci-1+Eci-24））（qi+qi—1+qi-2）
五、板单元内力计算
1、第4层内力计算
脚手架楼板_第4层钢筋布置图
第4层板单元内力计算
因为计算单元取连续板块其中之一,故需计算本层折算荷载组合设计值:
F4＝G4+Q4＝13。
48kN/m2；
按二等跨均布荷载计算
Mmax＋=8。
99kN·
m,Mmax－=-17.97kN·
m；
第4层板正截面承载力验算
公式类型
参数剖析
使用条件
Mu=α1αsfcbh02
Mu
板正截面极限承载弯矩
用于单筋截面
α1
截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0
αs
截面抵抗矩系数
fc
混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改
h0
计算单元截面有效高度，短跨方向取h—20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚
Mu=α1αsfcbh02+fy'
As’（h0-αs'
）
fy'
受压区钢筋抗拉强度标准值
用于双筋截面
As’
受压区钢筋总面积
αs’
纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm
Mu=fyAs（h0—αs'
fy
钢筋抗拉强度标准值
用于双筋截面当χ〈2αs'
时
As
受拉钢筋总面积
ξ=Asfy/（fcα1bh0）
ξ
ξ-—-受压区相对高度，ξ=Asfy/（fcα1bh0）
χ=（fyAs-fy’As’）/（α1fcb）
χ
混凝土受压区高度
矩形截面受压区高度
As（mm2）
fy（N/mm2）
h0=h-20（mm）
fc（Mpa）
b（mm）
（N/mm2）
As'
（mm2）
χ（mm）
比较
785.4
210
130
8.5
1000
20
χ<
2αs’
矩形截面相对受压区高度
h0=h—20（mm）
fcm（N/mm2）
ζ
785。
15
0.15
备注
ζ＝Asfy/bh0fcm
Mui＋
fc（N/mm2）
h0（mm）
板正截面极限承载弯矩（kN.m）
Mmax＋
MU1＋
0.14
19.84
99
Mu1＋＞Mmax＋
符合要求
MUi－
αs'
（mm）
Mmax－（kN。
m）
MU1－
-18.14
—17。
97
Mu1－＞Mmax－
2、第3层内力计算
脚手架楼板_第3层钢筋布置图
第3层板单元内力计算
因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：
F3＝G3+Q3＝13.48kN/m2;
Mmax＋=8.99kN·
m，Mmax－=—17。
97kN·
m;
第3层板正截面承载力验算
fy’（N/mm2）
As’（mm2）
12
板正截面极限承载弯矩（kN。
0.11
20。
αs’（mm）
Mmax－（kN.m）
-18。
六、楼板裂缝验算
1、本结构按压弯构件进行计算
公式
ωmax=αcrψσsk[1.9c+0。
08d/（νρte）]/Es
d
钢筋的直径
最大裂缝宽度验算
纵向受力拉钢筋的截面面积
Mk
按荷载短期效应组合计算的弯矩值
c
最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（㎜）：
当c＜20时,取c=20，当c＞65时，取c=65
ftk
混凝土轴心抗拉强度标准
αcr
构件的受力特征系数,综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2。
4；
ν
纵向受力钢筋表面特征系数,对于带肋钢筋取1.0,对于光面钢筋取0。
7；
Es
钢筋的弹性模量
ρte=As/Ate
ρte
按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，
在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01，时取ρte=0.01
ψ=1。
1—0.65ftk/（ρteσsk）
ψ
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中,ψ＜0.2时,取ψ=0.2；
当ψ＞1。
0时，取ψ=1。
对于直接承受重荷载的构件，取ψ=1。
Ate=0.5bh+（bf–b）hf
Ate
有效受拉混凝土截面面积；
对于轴心受拉构件，取构件截面面积
对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件
Ate=0.5bh
矩形截面
σsk=Mk/（Asηh0），
h0=h—（c+d/2）
σsk
裂缝处钢筋应力
2、最大裂缝宽度计算
c（mm）
d（mm）
Es（N/mm2）
ωmax（mm）
2。
0.57
10
105.22
0.7
0.01
09
42
105。
22
0.07
第4层ωmax/0。
3＜1
第3层ωmax/0。
七、楼板抗冲切验算
根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式
F=（0.7βhft+0.15σpc，m）ηumh0
Fl
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：
当h≤800mm时，取βh=1。
0；
当h≥2000mm时，取βh=0.9；
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc，m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1。
0—3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长：
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min（η1,η2）
η1=0。
4+1。
2/βs，
η2=0。
5+as×
h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：
当βs〈2时取βs=2,当面积为圆形时，取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数：
对中柱，取as=40，对边柱,取as=30：
对角柱,取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见,不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备，
承载力计算
F＝0.7βhftηumh0
F1
η
F
8
65.52
83。
72
第4层F/F1≥1
第3层F/F1≥1
【节点图】
【请补充节点图】
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