地下室钢管架Word文档格式.docx

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背肋横向采用50×

100的方木，用Φ14对拉螺杆紧固，每道为500mm，纵向采用排架立杆Ø

3.5支撑，为保证模板的稳定性，设Ø

3.5钢管作斜支撑及水平撑，确保支模质量浇捣时的安全性、牢固性。

平台板用Ø

3.5钢管作支撑架，立柱按1000mm挡距，水平牵杠设三道，确保平台稳固和安全性（详见附图）。

浇捣砼前，必须由班组自检，报质量员检查、再报监理和技术人员仔细复核和验收。

浇捣砼时，必须有专人看守模板，确保模板施工质量和安全。

七、模板拆除

在拆除模板前，第一必须经技术负责人审批同意，第二有试验室的抗压报告，强度达到75%以上方可拆除。

在基坑内拆模时，要注意基坑边坡的稳定性，特别是拆除模板支撑时，可能使坡土发生震动而塌方，拆除模板时应及时运至离基坑较远的地方进行清理。

在拆模板过程中，如发现结构砼实际强度并未达到要求，有影响结构的安全质量问题，应暂停拆模，并及时向技术部门报告，经妥善处理，实际强度达到要求后方可继续拆模。

模芯或预留孔的内模，应在砼强度能保证不发生塌陷和裂缝时方可拆除。

拆模时必须随拆随清理，以免钉子扎脚，阻碍通行，发生事故；

拆模区应设警戒线，以及防有人被伤。

拆除模板向上传递一定要上下呼应，模板必须一次连续拆除完毕；

不能采取猛撬，以免大面积塌下，如中途停工时，应将已活动的模板支撑牢固，以免落下伤人。

模板立杆有二道水平拉杆，应从上到下拆除，立杆应同时拆除，以免立杆倾倒伤人。

第一次模板的拆除顺序：

放松和抽取框架柱对拉开螺丝杆封→墙板围囹Ø

48钢管→墙板筋50×

100方木→墙模九夹板→梁侧模。

第二次模板的拆除顺序：

平台搁栅50×

100方木→梁底模板→楼板底模→排架牵杠→Ø

48钢管排架

八、季节性施工

雨季施工：

对高耸结构的模板作业，应安装避雷设施，其接地电阻不得大于4Ω。

对基坑土壁等经常检查，发现问题要采取加固措施。

对电气设备必须做好防雨措施。

对脚手满堂架，木工棚采取加固措施。

要随时掌握天气变化情况，做好排水措施，采取切实可靠的防范措施。

夏季施工：

在盛夏季节，因环境温度过高，劳动时间长受太阳强光照射和被加热地面及周围物体放出的辐射热影响，造成人体内体温调节功能和水、电解质平衡失调引起中暑，为保护施工人员的健康，有效地预防是暑，适当调整夏季高温作业劳动和休息的作息制度，因地制宜设置工人休息室和休息凉棚，延长中午休息时间，做好宿舍组织管理工作，调整夜班工人宿舍，避免互相干扰而影响睡眠。

补充合水分和盐份，加强开水供应，发放防暑药品，对高温作业工人应进行入暑前体格检查。

夏季天气干燥，容易发生火灾事故，特别是木工间、材料堆放处、电气及机械设备、宿舍间、食堂、禁火区域、使用明火等场所必须按规定配置灭火器并经常检查，不符合要求的要及时更换；

电气焊时必须严格防火规定，周围不得存放易燃易爆品，并严格执行三级防火审批手续。

冬季施工：

冬季施工进行作业要做好防风、防雨、防火、防滑措施，凡参加施工人员必须进行冬季施工安全教育，要做好防冻保暖工作；

宿舍间禁止用明火、电炉、太阳灯取暖。

施工操作地点和行人通道的冻霜、雨雪要清扫干净，大风雨雪时应停止露天作业。

九、模板施工安全措施

在距地（楼）面2m以上安装和拆除模板时，必须有牢固的操作平台，及安全防护措施，以及支撑脱落，断裂伤人。

安装和拆除模板时，不得使用矫裂、暗伤、腐烂的木板和50×

100的方木作站人板。

拆模时，不得留有无撑模板，谨防塌落伤人，拆除的模板应及时清理，以及钉子扎脚。

不准站在Ø

48钢管排架上安装和拆除模板，施工人员必须站在50mm厚，200mm宽的脚手板上操作。

成批的模板，不能堆放在脚手架上，防止突然成片倒塌伤人。

使用木工机械，必须遵守木工机械的安全技术操作规程。

在制模、安装、拆除前，必须进行安全技术交底，落实到每位施工人员。

梁模板计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4.5米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:

RFKL31（3）。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）:

0.35；

梁截面高度D（m）:

1.00

混凝土板厚度（mm）:

0.10；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La（m）:

1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

脚手架步距（m）:

梁支撑架搭设高度H（m）：

4.50；

梁两侧立柱间距（m）:

0.90；

承重架支设:

木方支撑平行梁截面B；

立杆横向间距或排距Lb（m）:

1.00；

采用的钢管类型为Φ48×

3.50；

扣件连接方式:

单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:

0.80；

2.荷载参数

模板自重（kN/m2）:

钢筋自重（kN/m3）:

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.5；

新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:

18.0；

倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:

2.0；

振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2.0

3.材料参数

木材品种：

杉木；

木材弹性模量E（N/mm2）：

9000.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

11.0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.4；

面板类型：

胶合面板；

钢材弹性模量E（N/mm2）：

210000.0；

钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

205.0；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底模板支撑的间距（mm）：

400.0；

面板厚度（mm）：

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

500；

次楞间距（mm）：

350；

穿梁螺栓水平间距（mm）：

穿梁螺栓竖向间距（mm）：

穿梁螺栓直径（mm）：

M12；

主楞龙骨材料：

木楞,，宽度60mm，高度80mm；

木楞,，宽度40mm，高度60mm；

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为44.343kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

倒混凝土时产生的荷载；

计算的原则是按照龙骨的间

距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯验算

其中，σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--面板的最大弯距（N.mm）；

W--面板的净截面抵抗矩，W=50.00×

1.8×

1.8/6=27.00cm3；

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×

0.50×

18.00×

0.90=9.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:

q2=1.4×

2.00×

0.90=1.26kN/m；

q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；

计算跨度（内楞间距）:

l=350.00mm；

面板的最大弯距M=0.1×

10.98×

350.002=1.35×

105N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=1.35×

105/2.70×

104=4.982N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=4.982N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:

q=18.00×

0.50=9.00N/mm；

l--计算跨度（内楞间距）:

E--面板材质的弹性模量:

E=9500.00N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=50.00×

1.80×

1.80/12=24.30cm4；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.677×

9.00×

350.004/（100×

9500.00×

2.43×

105）=0.396mm；

面板的最大容许挠度值:

[ω]=l/250=350.000/250=1.400mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.396mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.400mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=40×

60×

60/6=24.00cm3；

I=40×

60/12=72.00cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--内楞的最大弯距（N.mm）；

W--内楞的净截面抵抗矩；

[f]--内楞的强度设计值（N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=（1.2×

18.000×

0.90+1.4×

2.000×

0.90）×

0.350/1=7.69kN/m；

内楞计算跨度（外楞间距）:

l=500mm；

内楞的最大弯距:

M=0.1×

7.69×

500.002=1.92×

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.92×

105/2.40×

104=8.006N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:

[f]=11.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=8.006N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=11.000N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中E--面板材质的弹性模量：

9000.00N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

q=18.00×

0.35/1=6.30N/mm；

l--计算跨度（外楞间距）：

l=500.00mm；

I--面板的截面惯性矩：

E=7.20×

105N/mm2；

内楞的最大挠度计算值:

6.30×

500.004/（100×

9000.00×

7.20×

105）=0.411mm；

内楞的最大容许挠度值:

[ω]=2.000mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.411mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×

80×

80/6=64.00cm3；

I=60×

80/12=256.00cm4；

外楞计算简图

（1）.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm2）

M--外楞的最大弯距（N.mm）；

W--外楞的净截面抵抗矩；

[f]--外楞的强度设计值（N/mm2）。

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载:

P=（1.2×

0.35/1=3.84kN；

外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距）:

l=350mm；

外楞的最大弯距：

M=0.175×

3843.000×

350.000=2.35×

105N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:

σ=2.35×

105/6.40×

104=3.678N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:

外楞的受弯应力计算值σ=3.678N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=11.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中E--外楞的弹性模量，其值为9000.00N/mm2；

p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

p=18.00×

0.35/1=3.15KN；

l--计算跨度（拉螺栓间距）：

l=350.00mm；

I=2.56×

106mm4；

外楞的最大挠度计算值:

ω=1.146×

3.15×

103×

350.003/（100×

2.56×

106）=0.067mm；

外楞的最大容许挠度值:

[ω]=1.400mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.067mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.400mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；

查表得：

穿梁螺栓的直径:

12mm；

穿梁螺栓有效直径:

9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:

A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=18.000×

0.500×

0.350×

2=6.300kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=170.000×

76/1000=12.920kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.300kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=350.00×

18.00/6=1.89×

104mm3；

I=350.00×

18.00/12=1.70×

105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--计算的最大弯矩（kN.m）；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=400.00mm；

q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:

1.2×

（24.00+1.50）×

0.35×

1.00×

0.90=9.64kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:

1.2×

0.90=0.13kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:

1.4×

0.90=0.88kN/m；

q=q1+q2+q3=9.64+0.13+0.88=10.65kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×

10.653×

0.4002=0.170kN.m；

σ=0.170×

106/1.89×

104=9.019N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=9.019N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（（24.0+1.50）×

1.000+0.35）×

0.35=9.05N/mm；

E--面板的弹性模量:

E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ω]=400.00/250=1.600mm；

9.048×

400.04/（100×

9500.0×

1.70×

105）=0.970mm；

ω=0.970mm小于面板的最大允许挠度值:

[ω]=400.0/250=1.600mm，满足要求！

七、梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN）：

q1=（24.000+1.500）×

1.000×

0.400=3.570kN；

（2）模板的自重荷载（kN）：

q2=0.350×

0.400×

（2×

1.000+0.350）=0.329kN；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2.500+2.000）×

0.400=0.630kN；

2.木方楞的传递均布荷载验算：

（3.570×

0.329）+1.4×

0.630）/0.350=15.888kN/m；

3.支撑钢管的强度验算：

按照均布荷载作用下的简支梁计算

均布荷载，q=15.888kN/m；

计算简图如下

支撑钢管按照简支梁的计算公式

M=0.125qcl（2-c/l）

Q=0.5qc

经过简支梁的计算得到:

钢管最大弯矩Mmax=0.125×

15.888×

0.900×

（2-0.350/0.900）=1.008kN.m；

钢管最大应力σ=1007895.000/5080.000=198.405N/mm2；

钢管的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；

水平钢管的最大应力计算值198.405N/mm2小于水平钢管的抗压强度设计值205.0N/mm2，满足要求！

钢管支座反力RA=RB=0.5×

0.350=2.780kN；

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=2.78kN；

R<

6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力：

N1=2.780kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×

0.129×

4.500=0.697kN；

N=2.780+0.697=3.478kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=5.08；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.00N/mm2；

lo--计算长度（m）；

如果完全参照《