物料提升机基础加固方案精选word范本.docx
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物料提升机基础加固方案精选word范本
1工程概况
无锡万达文化旅游城B2-1地块位于无锡市滨湖区太湖新城，基地西临长广溪湿地公园，东邻蠡湖大道，北侧为B1地块。
项目由13栋6层多层住宅（局部7层）、2栋1层沿街商业及一座整体一层地下车库组成（无人防），小区总建筑面积约为83608m2，其中地上47568m2，地下36040m2。
建筑物高度21.4米。
施工物料提升机安装高度24米。
本工程±0.000相当于绝对标高4.800m。
工程名称：
XDG-2014-42号地块开发建设项目B2-1施工工程
建设单位：
无锡万达城投资有限公司
设计单位：
中国建筑上海设计研究院有限公司
监理单位：
安徽省建设监理有限公司
勘察单位：
无锡市民用建筑设计院有限公司
总包单位：
中建八局第三建设有限公司
SS100施工物料提升机是一种主要在建筑施工中用于提升物料的货用垂直运输设备。
它是由一只吊笼，在卷扬机构的牵引下，沿标准节内导轨作上下垂直运动来达到运送物料的目的。
吊笼的额定载重量为800KG，额定提升速度为25m/min，整机的独立高度为12m，通过附墙最大安装高度可达60M。
同时，该机还配备有停靠装置、上下限位装置、防断绳装置、电器连锁装置。
因此，SS100施工物料提升机是中低层建筑施工中理想的一种快捷、安全、高效、经济的建筑施工设备。
因物料提升机基础座落在地下一层车库顶板上，顶板结构板厚250mm。
为保证地下室底板具有足够的承载力，确保物料提升机的使用安全，对物料提升机布置的位置，在地下室车库底板与施工升降机基础承台间进行支撑加固。
2物料提升机基础加固方法及荷载计算
根据施工升降机说明书，选用基础尺寸为3.5mX3m，基础板厚为300mm，基础内配14@200双层双向钢筋，混凝土强度等级为C30。
在升降机基础部位3.5mX3m范围内的地下车库用Ф48X3.0mm钢管盘扣搭设满堂脚手架支撑体系作为对地下室顶板加固。
加固做法：
（1）采用Ф48X3.0钢管盘扣满堂搭设，由立杆、横杆、纵横向剪刀撑等杆件组成受力体系，节点采用铸铁扣件，顶部采用木方顶托或钢管支撑，脚手架搭设高度为3.75m。
（2）导轨架底部应力加固区域立杆纵距0.9m，立杆横距0.9m，，其余周边部位立杆纵距0.9m，立杆横距0.9m，步距1.5m，扫地杆满布，距离地面200mm。
（3）排架的四个外立面均连续布置剪刀撑。
每组剪刀撑跨越立杆根数为4-7根，斜杆与地面夹角在45-60︒之间。
（4）排架周边凡有框架柱处，每两步设一道拉结杆，采用钢管与扣件对排架与框架柱进行拉结。
（5）次楞采用40X90木方，间距300mm，主楞采用双钢管，采用顶托顶撑。
SS100物料提升机地面承载计算：
1、地下室顶板施工活载5kn/m2
2、安装高度24m时，钢结构总重约：
3100kg=30380N
3、物料重：
1000kg=9800N
4、基础混凝土重：
1.25m3×2.3=2.875t=28175N
总重：
30380+9800+28175=68355N
4.基础承载面积：
3.12m2=3.12×106mm2
故地面承载：
P=68355/（3.12×106）=0.022N/mm2（MPa）=22KN/m2
物料提升机基础承载P=231KN
3满堂脚手架加固计算书
为保证现场结构安全，本工程计算按立杆纵横间距为0.9m计算，满足承载力要求。
计算参数:
模板支架搭设高度为3.75m，
立杆的纵距b=0.9m，立杆的横距l=0.9m，立杆的步距h=1.50m。
计算依据：
1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B2，标高9.00m
新浇混凝土楼板板厚（mm）
150
模板支架高度H（m）
3.75
模板支架纵向长度L（m）
40
模板支架横向长度B（m）
30
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k（kN/m2）
9
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
0.076
地基粗糙程度
D类（有密集建筑群且房屋较高市区）
模板支架顶部距地面高度（m）
9
风压高度变化系数μz
0.51
风荷载体型系数μs
0.5
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立柱纵向方向
立柱纵向间距la（mm）
900
立柱横向间距lb（mm）
900
水平拉杆步距h（mm）
1500
顶层水平杆步距hˊ（mm）
1000
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）
450
小梁间距l（mm）
300
小梁最大悬挑长度l1（mm）
100
主梁最大悬挑长度l2（mm）
150
设计简图如下：
模板设计平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
20
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
16.83
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
面板弹性模量E（N/mm2）
9350
面板计算方式
三等跨连续梁
按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×20×20/6＝66666.667mm3，I＝bh3/12=1000×20×20×20/12＝666666.667mm4
承载能力极限状态
q1＝[1.2×（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×Q1k]×b=[1.2×（0.1+（24+1.1）×0.15）+1.4×9]×1=17.238kN/m
q1静=[γG（G1k+（G2k+G3k）h）]b=[1.2×（0.1+（24+1.1）×0.15）]×1=4.638kN/m
q1活=（γQ×Q1k）×b=（1.4×9）×1=12.6kN/m
正常使用极限状态
q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×h）+γQ×Q1k）×b=（1×（0.1+（24+1.1）×0.15）+1×9）×1＝12.865kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×12.6×0.32＝0.174kN·m
σ＝Mmax/W＝0.174×106/66666.667＝2.616N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677ql4/（100EI）=0.677×12.865×3004/（100×9350×666666.667）=0.113mm
νmax=0.113mm≤min{300/150，10}=2mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
矩形木楞
小梁截面类型（mm）
40×90
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
12.87
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.386
小梁截面抵抗矩W（cm3）
54
小梁弹性模量E（N/mm2）
8415
小梁截面惯性矩I（cm4）
243
小梁计算方式
二等跨连续梁
q1＝[1.2×（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×Q1k]×b=[1.2×（0.3+（24+1.1）×0.15）+1.4×9]×0.3＝5.243kN/m
因此，q1静＝1.2×（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=1.2×（0.3+（24+1.1）×0.15）×0.3＝1.463kN/m
q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×9×0.3＝3.78kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.463×0.92+0.125×3.78×0.92＝0.531kN·m
M2＝q1L12/2=5.243×0.12/2＝0.026kN·m
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.531，0.026]＝0.531kN·m
σ=Mmax/W=0.531×106/54000=9.831N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.463×0.9+0.625×3.78×0.9＝2.949kN
V2＝q1L1＝5.243×0.1＝0.524kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[2.949，0.524]＝2.949kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×2.949×1000/（2×40×90）＝1.229N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×h）+γQ×Q1k）×b=（1×（0.3+（24+1.1）×0.15）+1×9）×0.3＝3.92kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×3.92×9004/（100×8415×243×104）＝0.655mm≤[ν]＝min（L/150，10）＝min（900/150，10）＝6mm；
悬臂端νmax＝ql14/（8EI）=3.92×1004/（8×8415×243×104）＝0.002mm≤[ν]＝min（2×l1/150，10）＝min（2×100/150，10）＝1.333mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Φ48×3.5
主梁计算截面类型（mm）
Ф48×3
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁计算方式
三等跨连续梁
可调托座内主梁根数
2
主梁受力不均匀系数
0.6
1、小梁最大支座反力计算
q1＝[1.2×（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×Q1k]×b=[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.15）+1.4×9]×0.3＝5.315kN/m
q1静＝1.2×（G1k+（G2k+G3k）×h）×b＝1.2×（0.5+（24+1.1）×0.15）×0.3＝1.535kN/m
q1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×9×0.3＝3.78kN/m
q2＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×h）+γQ×Q1k）×b=（1×（0.5+（24+1.1）×0.15）+1×9）×0.3＝3.98kN/m
承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×5.315×0.9＝5.98kN
按悬臂梁，R1＝5.315×0.1＝0.532kN
主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6
R＝max[Rmax，R1]×0.6＝3.588kN;
正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×3.98×0.9＝4.477kN
按悬臂梁，R'1＝q2l1=3.
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