二级注册结构工程师21Word下载.docx
《二级注册结构工程师21Word下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《二级注册结构工程师21Word下载.docx（14页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
应结合工程具体条件，全面考虑两方面的要求后确定。
已知某单层工业厂房的I形截面边柱，有吊车，从基础顶面算起下柱高6.7m，柱的控制内力N=853.5kN，M=352.5kN·
m，截面尺寸如图2-24所示。
混凝土强度等级为C35，采用HRB335钢筋，对称配筋。
安全等级为二级，环境类别为二类。
3.00）
（1）.该柱截面的界限受压区高度xb最接近于（）mm。
A．360B．428C．497D．544（分数：
A.
B.
[解析]
（2）.偏心距增大系数刀最接近于（）。
A．1.10B．1.26C．1.29D．1.33（分数：
（3）.已知轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e=784mm，柱截面为大偏心受压，若柱截面配筋采用对称配筋的形式，则一侧纵向钢筋的计算面积A'
s=As最接近于（）mm2。
A．1004B．1142C．1256D．1292（分数：
2.下列关于结构抗震设计的叙述正确的是（）。
A．一、二级抗震等级的框支柱，计算柱轴压比时，考虑由地震作用引起的附加轴力的影响，应分别乘以1.5、1.2的增大系数
B．部分框支剪力墙结构的剪力墙底部加强部位水平和竖向分布钢筋配筋率不应小于0.3%，钢筋间距不应大于200mm
C．剪力墙连梁端部的箍筋加密区长度可取2h和500mm中的较大值（此处九为连梁截面高度）
D．铰接排架柱吊车梁区段的箍筋加密区长度可取上柱根部以上300mm
[解析]A项，根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）第11.4.6条，一、二级抗震等级的框支柱，由地震作用引起的附加轴力应分别乘以增大系数1.5、1.2；
计算轴压比时，可不考虑增大系数；
C项，根据抗震等级的不同，箍筋加密区的构造要求也不一样；
D项，根据第11.5.2条，箍筋加密区长度对吊车梁区段，取上柱根部至吊车梁顶面以上300mm。
2.00）
（1）.若已知次梁的计算跨度l0=6m，间距为2.4m，净距sn=2.2m，如图2-8所示，则翼缘的计算宽度b'
f最接近于（）mm。
A．1800B．2000C．2200D．2400（分数：
。
（2）.若已知翼缘计算宽度b'
f=1800mm，则按单筋T形截面计算的次梁跨中所需受拉钢筋计算截面面积最接近于（）mm2。
A．940B．1009C．1033D．1124（分数：
3.关于框架结构竖向活荷载最不利布置的方法，下列论述不正确的是（）。
A．满布荷载法：
活载同时作用于所有梁，求出支座和跨中弯矩直接用于内力组合
B．分层组合法：
以分层法为依据，对梁只考虑本层活载最不利布置；
对柱弯矩仅考虑上、下层活载影响；
对柱轴力，必须考虑该层以上相邻梁布置活载
C．最不利荷载位置法：
根据框架截面指定内力的影响线确定活载最不利布置
D．分跨计算组合法：
活载逐层逐跨单独布置，分别计算内力，最后组合最不利内力
[解析]A项，由于没有考虑活载的最不利布置，只有支座弯矩接近最不利内力，可直接用于内力组合；
而跨中弯矩将小于最不利内力，应乘以增大系数1.1～1.2后才能用于内力组合。
某钢筋混凝土五跨连续梁，其计算简图及B支座配筋如图2-1所示：
混凝土强度等级为C30，ft=1.43N/mm2，ftk=2.01N/mm2，Ec=3.0×
104N/mm2；
纵筋采用HRB400级热轧钢筋，Es=2.0×
105N/mm2。
（1）.已知梁截面有效高度h0=660mm，B支座处梁上部纵向钢筋拉应力标准值σsk=220N/mm2，纵向受拉钢筋配筋率ρ=9.92×
10-3，按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率σte=0.0187。
梁在该支座处的短期刚度Ba最接近于（）N·
mm2。
A．9.79×
1013B．9.27×
1013C．1.31×
1014D．1.15×
1014（分数：
D.
（2）.假定AB跨（即左端边跨）按荷载效应标准组合并考虑长期作用影响的跨中最大弯矩截面的刚度和B支座处的刚度，依次分别为B1=8.4×
1013N·
mm2，B2=6.5×
mm2，作用在梁上的永久荷载标准值qGk=15kN/m，可变荷载标准值qQk=30kN/m。
AB跨中点处的挠度值f（mm）最接近于下列（）项数值。
提示：
在不同荷载分布作用下，AB跨中点挠度计算式如图2-2所示。
A．20.5B．22.6C．30.4D．34.2
A．20.5B．22.6C．30.4D．34.2（分数：
C.
某多层现浇钢筋混凝土框架结构，其中间层高H=2.8m，圆形装饰柱直径d=300mm，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋为HRB335，纵筋的混凝土保护层厚度c=30mm，配置螺旋式间接钢筋，箍筋直径为8mm，箍筋间距s=50mm，箍筋为HPB235钢筋。
4.00）
（1）.假定柱的轴向压力设计值N=1240kN，对柱进行轴心受压构件验算（不计入间接钢筋的影响），则柱的纵向受力钢筋的最小计算面积为（）mm2。
A．1376B．1439C．1669D．2039（分数：
（2）.，如计入间接钢筋的影响，则柱的纵向受力钢筋的计算面积（mm2）与下列（）项数值最为接近。
A．1266B．1376C．1439D．1569（分数：
（3）.假定柱的轴向压力设计值N=400kN，弯矩设计值M=80kN·
m，偏心距增大系数η=1.11，则纵向受拉钢筋与全部纵向钢筋截面面积的比值αt与下列（）项数值最为接近。
A．0B．0.345C．0.427D．0.498（分数：
（4）.设考虑地震效应组合后的柱的轴向压力设计值N=550kN，弯矩设计值M=75kN·
m，比值系数α=0.441，则全部纵向钢筋的截面面积As（mm2）与下列（）项数值最为接近。
A．2428B．2619C．2945D．3310（分数：
某钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为500mm×
500mm，计算跨度l0为6.3m，跨中有一短挑梁（见图2-7），挑梁上作用有距梁轴线400mm的集中荷载P=250kN，梁上的均布荷载设计值（包括自重）g=9kN/m，混凝土为C25，纵筋采用HRB400钢筋，箍筋采用HRB335钢筋。
截面有效高度h0=465mm。
（1）.考虑梁的支座为固定端，则跨中纵向钢筋的最小配筋率最接近于（）。
A．0.20%
B．0.29%
C．0.39%
D．0.42%（分数：
（2）.设箍筋间距s=100mm，形式为双肢箍，支座截面弯矩设计值M=226.640kN·
m，剪力设计值V=153.35kN，扭矩设计值T=50kN·
m，Wt=41666667mm3。
已知截面满足规范的要求，则按支座截面计算的截面抗剪箍筋面积最接近于（）mm2。
按集中荷载下的剪扭构件计算，剪跨比λ=3。
A．64B．85C．94D．107（分数：
（3）.。
A．76B．99C．102D．138（分数：
某无梁楼盖柱网尺寸为6m×
6m，柱截面尺寸为450mm×
450mm，楼板厚200mm，如图2-27所示，混凝土强度等级为C25，箍筋采用HPB235钢，弯起钢筋采用HRB335钢，as=20mm。
（1）.设板上承受均布荷载标准值为恒荷载q1=20kN/m2（包括自重），活荷载q2=3kN/m2，则无梁楼板承受的集中反力F1最接近于（）kN。
A．848.3B．948.3C．996.7D．1032.3（分数：
[解析]有效高度为：
h0=h-as=200-20=180mm；
楼板所受均布荷载设计值为：
q=20×
1.2+3×
1.4=28.2kN/m2；
柱子所受轴力为：
N=6×
6×
28.2=1015.1kN；
集中反力设计值为：
F1=N-（0.45+2×
0.18）2×
28.2=996.7kN。
（2）.该楼板不配置抗冲切钢筋时，柱帽周边楼板的受冲切承载力设计值最接近于（）kN。
A．403B．456C．492D．504（分数：
（3）.若已知无梁楼板承受的集中反力设计值为F1=424.1kN，则采用箍筋作为受冲切钢筋，所需的箍筋面积最接近于（）mm2。
A．1040B．1142C．1324D．1474（分数：
（4）.集中反力设计值大小同题（3），采用弯起钢筋作为受冲切钢筋时，冲切破坏锥体每一侧所需的弯起钢筋面积与（）配置最为接近（弯起角度为α=45°
）。
一钢筋混凝土单层工业厂房边柱，下柱为工字形截面，截面尺寸如图2-25所示，下柱高为7.2m，柱截面控制内力M=592kN·
m，N=467kN，混凝土强度等级为C30，钢筋用HRB335级。
6.00）
（1）.柱的计算长度最接近于（）m。
A．6.6B．7.1
C．7.2D．7.6（分数：
[解析]根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）表7.3.11-1，可知柱的计算长度为：
l0=1.0H1=1.0×
7.2=7.2m。
（2）.偏心距增大系数η最接近于（）。
A．1.61B．1.52C．1.24D．1.04（分数：
（3）.采用对称配筋，钢筋截面面积As=A'
s最接近于（）mm2。
A．2595B．3126C．3212D．3806（分数：
（4）.若已知柱控制截面的内力变为M=580kN·
m，N=702kN，仍按对称配筋方式配筋，受压区高度x最接近于（）mm。
A．123B．166C．363D．380（分数：
（5）.已知条件同题（3），偏心距增大系数η最接近于（）。
A．1.01B．1.06C．1.24D．1.52（分数：
（6）.已知条件同题（3），采用对称配筋，钢筋截面积As最接近于（）mm2。
A．2310B．2596C．2599D．2612（分数：
某钢筋混凝土柱的截面尺寸300mm×
500mm，柱计算长度l0=6m，轴向力设计值N=1300kN，弯矩设计值M=253kN·
m。
采用混凝土强度等级为C20，纵向受力钢筋采用HRB335级。
（1）.若设计成对称配筋，相对受压区高度ζ应为（）。
A．0.418B．0.550C．0.679D．0.981（分数：
（2）.若已知ζ=0.829，对称配筋，则As应为（）mm2。
A．1972B．2056C．2306D．2496（分数：
（3）.偏心距增大系数η应为（）。
A．1.0B．1.122C．1.4D．2.0（分数：
（1）.若纵向受拉钢筋采用绑扎搭接接头，接头方式如图2-4所示，则纵向受力钢筋最小搭接长度ll（mm）与下列（）项数值最为接近。
A．650
B．780
C．910
D．1050
D．1050（分数：
（2）.
A．650B．740C．770D．880（分数：
[解析]根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）第9.4.6条，钢筋机械连接接头连接区段的长度为35d（d为纵向受力钢筋的较大直径），凡接头中点位于该连接区段长度内的机械连接接头均属于同一连接区段。
故有ll=35d=35×
25=875mm。
某预制的钢筋混凝土简支空心板，截面形状尺寸如图2-15所示。
混凝土强度等级为C30，钢筋为HRB400，γ0=1.0。
跨中最大弯矩设计值Md3=3.6×
108N·
mm，采用绑扎钢筋骨架，设一层受拉主筋，受拉边缘至钢筋重心的距离as=40mm。
（1）.将空心板的圆孔换算成等效的矩形孔，设圆孔的直径为D，方孔的宽度和高度分别为bk和hk，等效矩形孔尺寸hk（mm）和bk（mm）最接近于（）项数值。
A．259.8；
272B．259.8；
316C．272；
259.8D．272；
316（分数：
（2）.该截面的截面类型为（）。
A．第一类B．第二类
C．界限破坏D．条件不足，无法确定（分数：
钢筋混凝土T形截面构件如图2-12所示，b=250mm，h=500rmn，b'
f=400mm，h'
f=150mm，混凝土强度等级为C30，纵筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋。
受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为ζ=1.2，Acor=90000mm2。
（1）.若构件承受的扭矩设计值T=15kN·
m，剪力设计值V=80kN，弯矩设计值M=15kN·
m，则截面上翼缘分配的扭矩Tf最接近于（）kN·
m。
A．1.72
B．1.60
C．1.43
D．1.25（分数：
（2）.。
A．2.70kN·
m；
52.1kNB．3.70kN·
44.5kN
C．3.70kN·
58.3kND．6.70kN·
58.3kN（分数：
（3）.设构件承受剪力设计值V=80kN，箍筋间距s=100mm，受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为ζ=1.2，腹板的塑性抵抗矩Wtw和所受扭矩TW的比值为0.98，已知构件须按剪扭构件计算，则腹板的抗剪箍筋的计算面积Asv最接近于（）mm2。
（4）.假设构件所受的扭矩与剪力的比值为200，箍筋间距s=150mm，则翼缘部分按构造要求的最小箍筋面积和最小纵筋面积与（）项数据最为接近。
A．62mm2；
45mm2B．43mm2；
58mm2
C．32mm2；
58mm2D．29mm2；
43mm2（分数：
某一设有吊车的钢筋混凝土单层厂房，下柱长He=11.5m。
上下柱的截面尺寸如图2-20所示。
截面采用对称配筋，as=a'
s=40mm。
采用C30的混凝土，纵向钢筋为HRB335，内力组合后的最不利内力设计值，上柱是M=112kN·
m，N=236kN；
下柱是M=400kN·
m，N=1200kN。
（1）.若已知上柱长Hu=3.6m，则上柱的偏心距增大系数最接近于（）。
A．1.05
B．1.10
C．1.16
D．1.20（分数：
（2）.若已知上柱的偏心距增大系数η=1.12，初始偏心距ei=495mm，则上柱截面按对称配筋计算的一侧纵向钢筋面积最接近于（）mm2。
A．986B．953C．890D．728（分数：
（3）.若已知下柱为大偏心受压，截面中和轴通过腹板，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e=800mm，则下柱截面的一侧纵向受拉钢筋的最小配筋面积最接近于（）mm2。
计算时不考虑工字形翼缘的斜坡面积，最小配筋面积应在计算配筋面积与按最小配筋率计算的面积中取较大值。
A．305B．335C．360D．410（分数：
升级会员 