崩塌山体变形破坏模式及稳定性分析Word文档格式.docx
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照片2-7W5危岩块上的破碎带
3.崩塌山体稳定性分析与评价
照片2-8W10危岩体破碎
3.1定性分析与评价
郭家岩崩塌稳定性包括两个部分，一是山坡上面崩塌源区尚有的
可能崩塌的岩土体的稳定性；
二是崩塌堆积体的稳定性。
影响这些地质体稳定性的因素主要有地形地貌的空间因素；
岩土体的物质成分和结构特征。
郭家岩崩塌区内共有6个危岩带（WD1—WD6）、4个崩塌堆
4个崩塌
积体（DI—D4）。
主要采用野外调查稳定性定性判断为主，辅以室内计算的方式对山体边坡和危岩体进行评价。
勘查结果表明,堆积体坡面表层第四系崩坡积层厚度多在2m以内，坡脚厚度较大,
坡体透水性差，坡面地表冲沟较发育，坡面整体坡度在30度以内,
处于稳定状态，但其表层零星的新崩落石稳定性欠佳；
危岩带及
D5、D6崩塌堆积体均处于欠稳定状态，但D5、D6崩塌堆积体位于坡面上部，其主要构成物质为碎石土，下部坡面较长，地表植被发育，堆积体物质不会整体顺坡面滑动到坡脚，且其上部危岩体稳定性也很差，危岩体崩落距离及破坏力将远大于崩塌堆积体物质，故崩塌堆积体失稳后危害性相对较小。
3.2崩塌山体稳定性计算
1.危岩运动计算计算中危岩体的密度按2.7t/m3根据
R・M•Spang（1978）的研究成果，崩落体只有坡度角小于一定临界值（约27°
）时，才停积于崖脚，随坡度角增大，可分别表现为滑动、滚动、跳跃和自由崩落等方式，大部分或全部堆积于坡脚。
灾害区内受岩体破坏影响的斜坡坡度平均坡角小于63°
大
于27°
见图3-1,因此岩体在产生变形破坏后，大部分以滚动、跳跃或自由崩落的方式向坡脚运动，最后堆积于坡脚缓坡地带，直接影响坡下居民住房和公路的安全，目前坡体上零星分布有崩塌落石或危石，已房屋遭滚落岩体造成损失。
12停止与坡脚
27滚动
34滚动
45滚动、跳跃
63跳跃
*
*■76自由崩落
图3-1崩塌破坏运动图示
（1）落距计算
根据能量守恒定律，在物体下落过程中动能的增加等于势能的减
少，机械能的总量保持不变。
即：
EP+Ek=恒量
A
Mgh二1/2m,根据地形剖面可计算出斜坡坡度B和碰撞时的切向速度vt与法向速度Vn,即：
Vn=V?
sinBVt=V?
cosB落石与斜坡松散层坡面
的法向碰撞可认为是塑性碰撞，所以Vn=O。
切向碰撞参考Hungr等人的研究，切向损失率采用10%,即落石第一次在斜坡上碰撞后维持其继续运动的动能为l/2m（0.9Vt）%
块石在斜坡上的继续运动是以滚动和滑动为主的综合形式运动，其
摩擦角称为综合摩擦角
根据功能原理，落石的势能变化等于动能变化和克服摩擦所做的功:
22
EmgAhi=l/2m（Vi2-V12）+Emgcosdi?
tg①？
Li式中：
Vi——落石在斜坡面上任意位置处所具有的速度di——各直线段斜坡的平均坡度Ahi——各直线段斜坡的铅直高度
①一一落石与坡面的综合摩擦角
Li——各直线段斜坡的长度
当末速度Vi=0时，可求得工L,而工Lcosdi就是崩塌的最大水平运动距离。
根据后山崩滑体分布的坡体结构特征，结合已发生的崩塌进行反算、
类比，后山崩滑体发生崩塌坠落后，滚石最大落距200-250m,
与现场调查情况基本吻合。
（2）能量计算
石块在斜坡上的运动形式是比较复杂的，既有滑动、滚动还有跳跃运动，甚至在整个运动过程中三者兼而有之。
但一般情况来说，运
用牛顿能量守恒定律可以说明其大部分情况，即：
12八
mgHmgHmv1）
式中：
m—滚石质量（kg）；
g—重力加速度；
H—滚石降落高度；
卩一摩擦系数；
a-坡面角；
v—滚石速度。
这表明滚石在滚落时，它所具有的势能已转变为摩擦能和动能，从
（1）式可知滚石能量E为:
2
Emv
9
则滚石速度V可用公式表示如下:
图3-2根据台阶坡面a确定摩擦系数U值的线解示意图
崩塌体体产生的作用力F可用公式表示如下：
F=mv/t（3）滚石滚动模型见图3-3o
摩擦系数，查图4-6得摩擦系数为0.5；
a-坡面角，取30°
；
则计算结果：
V2gH1=18.0m/s
（2）
tan
假设其作用在建筑物上的时间t=o.5s,其作用力为：
F=mv/t=3X2.7x18.0/0.5=291.6KN（3）
从计算结果看，崩塌失稳时，对坡脚处支挡结构物的破坏的能量是巨大的。
2.稳定性计算
由于危岩带上散布着大量的危岩块，计算中仅选取有代表性危岩块进行计算，根据危岩体的受力情况及最可能的破坏形式，对W5、W10破碎带危岩体选用简单的直线滑动进行山体边坡计算评价；
对
Wl、W3、W6危岩体选用楔形面滑动进行山体边坡计算评价；
对W2、
W7危岩体采用倾倒式模型进行计算评价；
对W4、W8、W9危岩体采用坠落式模型进行计算评价。
计算中选取相应危岩带有代表性的危岩块进行计算，并合理采用工况1（天然状态）、工况2（暴雨状态）、工况3（地震状态）、工况4（暴雨+地震状态）取其相应的强度和重度进行计算。
（1）直线滑移式边坡稳定性计算
区内W5、W10破碎带危岩体边坡选用简单的直线滑动进行山体边坡计算评价。
1）计算模型：
据边坡结构及稳定性定性分析，危岩边坡可能发生平面滑动破坏，往下形成崩塌，故采用平面破坏模式对危岩边坡进行稳定性计算。
滑动面为最靠坡外的裂缝底面或者基岩与新崩塌堆积体的分界面。
滑移式边坡稳定性计算模型见图3-4；
中风化块石
图3-4直线滑移式斜坡计算示意图
2）计算公式为:
对工况I、II按下式计算:
f（WcosV）tgcl
FWsxn（
c—后缘裂隙粘聚力标准值（kpa）；
当裂隙未贯通时，取贯通段和未贯通段粘聚力标准值按长度加权的加权平均值，未贯通段粘聚力标准值取岩石粘聚力标准值的0.4倍；
后缘裂隙内摩擦角标准值（°
）；
当裂隙未贯通时，取贯通段和未贯通段内摩擦角标准值按长度加权的加权平均值，未贯通段内摩擦角标准值取岩石内摩擦角标准值的0.95倍；
a—滑面倾角（°
1—滑面长度（m）。
W—危岩体自重（kN/m）；
V—裂隙水压力（kN/m）,V-rwhw2/2；
hw—裂隙充水高度
（m）；
对工况III、IV按下式计算：
（WcosQsinV）tgcl
F（.
WsinQcos
Q—地震力（kN/m）,Q=EW,其方向可视为水平；
g—地
震系数，本工程取0.05；
其他符号意义同前。
计算中各参数取值见表3-1o
表3-1滑移式危岩稳定性计算参数选取表
危岩编号
W5
W10
自重W（KN/m）
150
135
裂隙粘聚力c（kpa）
286
裂隙充水高度hw（m）
1
裂隙水压力V（kN/m）
5
地震力Q（KN/m）
7.5
6.75
滑面倾角a（°
）
37
41
滑面长度1（m）
0.4
裂隙内摩擦角e
45
2）折线楔形面滑移式边坡稳定性计算
区内Wl、W3、W6危岩体边坡选用折线楔形面滑移进行山体边坡计算评价。
1）计算模型
据边坡结构面组合关系，危岩边坡可能沿下部楔形面发生折线式滑动破坏，脱离母岩形成崩塌，故采用折线楔形面滑移式边坡进行稳定性计算。
滑动面为危岩体下部的裂隙结构面。
折线楔形面滑移式边坡稳定性计算模型见图3-5；
图3-5折线楔形面滑移式斜坡计算示意图
2）计算公式
n1n1
（（（Wi（（1ru）cosiAsini）Rdi）taniCiLi）i）Rn
Ki1J1
f
（（Wi（siniAcosiTdi）j）Tn
i1Ji
Rn（Wn（（1ru）COSnAsinn）RDn）tgnCnLn
Tn（WnsinnAcOSn）Tdh
nl
jii1n1
Jijii1n1
式叭一第i块段的剩余下滑力传涕至第i+1块段时的传
系数（j=i）,jcos（
ii1）sin（iii）tgii
Wi—第i条块的重量（kN/m）:
Ci—第i条块内聚力（kPa）；
①i—第i条块内摩擦角（°
）:
Li—第i条块滑面长度（m）；
ai—第i条块滑面倾角
（°
ru—孔隙压力比；
RDi—深透压力产生的垂直滑面分力；
TDi—渗透压力产生的平行滑面分力；
A—地震加速度（重力加速度g）,本次计算取0.20g；
Kj—稳定系数
剩余下滑推力计算公式
PiPiiKsTiRt其中，传递系数cosatiaiSinaiia.itani
下滑力TiWisiniAcosi
抗滑力Ri（Wi（cosiAsini）CiLi
Pi—第i条块推力（kN/m）
Pi-1—第i条块的剩余下滑力（kN/m）
Wi—第i条块的重量（kN）
Ci、Pi—第i块的内聚力（kPa）及内摩擦角（°
Li一第i条块长度（m）
ai—第i块的滑面倾角（°
A—地震加速度（重力加速度g）
Ks—设计安全系数
计算中各参数取值见表3-2o
表3-2楔形面滑移式危岩稳定性计算参数选取表
WI
W3
W6
滑面宽度Bi（m）
3.2
3.8
2.8
3.5
2.6
2.8
滑面长度Li（m）
1.8
1.5
1.6
滑面倾角ai
61
30
84
52
31
86
地下水流向Bi
180
内聚力Ci（Kpa）
51
内摩擦角Qi
滑面高度hi（m）
1.75
0.90
1.49
1.18
1.03
1.60
1.20
地下水高度hiw
1.33
1.20
1.00
1.00
1.07
地震加速度A（g）
0.2
0.2
容重Wi（KN/m）
151.2
92.3
112.8
111.7
97.3
112.0
91.0
（3）倾倒式边坡稳定性计算
W2、W7危岩块在定性分析基础上采用倾倒式模型进行计算评价
倾倒式危岩计算模型见图3-6
图3-6倾倒式危岩计算模型
岩层中风化外缘点。
a.由后缘岩体抗拉强度控制对工况II、IILIV按
下式计算:
fik—危岩体抗拉强度标准值（kpa）；
H—危岩块高度（m）；
h—裂隙深度（m）；
乩一裂隙充水高度（m）；
B—后缘裂隙倾角（°
a—危岩自重作用点到倾覆点的水平距离（m）；
V—裂隙水压力（kN/m）,V=rwhw2/2；
Q—地震力（kN/m）,Q二EW,其方向可视为水平；
数，本工程取0.1；
g—地震系
ho—地震力作用点到倒覆点的垂直距离（m）；
由
底部岩体抗拉强度控制
1fikb2Wa
F3…（•
lh7）
QhoV（wbcos）03sin式中：
b—后缘裂隙未贯通段下
端到倾覆点之间的水平距离
其它符号意义同前。
计算中各参数取值见表3-3
表3-3倾倒式危岩稳定性计算参数选取表
W2
W7
121
危岩块高度H（m）
1.8
裂隙深度h（m）
11300
抗拉强度f（kpa）
4700
裂隙充水高度hw（m）
自重点的平距a（m）
0.12
地震力点的垂距h0（m）
地震力Q（KN/m）
6.05
后缘裂隙倾角B（°
内摩擦角e（°
地震系数匚
0.1
4）坠落式边坡稳定性计算
W4、W8、W9危岩体采用坠落式模型进行计算评价
1）计算模
坠落式危岩计算模型见图3-7
图3-7坠落式危岩计算模型
对工况II、III、IV按下列二式计算，稳定性系数
取两种计算结果中的较小值:
c（Hh）Qtg/
F
fik（Hh）2
F（…
1一危岩抗弯力矩计算系数，依据潜在破坏面形态取值，
般可取1/12〜1/6,当潜在破坏面为矩形时可取1/6；
ao—危岩体重心到潜在破坏面的水平距离（m）；
bo—危岩体重心到潜在破坏面形心的铅垂距离（m）；
fik—危岩体抗拉强度标准值（kpa）,根据岩石抗拉强度标准
值乘以0.20的折减系数确定；
c—危岩体粘聚力标准值（kpa）；
—危岩体内摩擦角标准值（°
）。
计算中各参数取值见表3-4o
表3-4坠落式危岩稳定性计算参数选取表
W4
W8
W9
108
94
危岩块高度H（m）
裂隙深度h（m）
0.9
0.6
0.5
粘聚力c（kpa）
10300
9100
8300
抗拉强度f让（kpa）
4800
4100
地震力Q（KN/m）
5.4
4.7
重心平距a0（m）
0.7
重心垂距bO（m）
0.75
内摩擦角4）（°
54
注：
计算参数的选择系依据野外调查及结合试验结果来综合确定，根据边坡规范，结
合室内试验和地区经验值分析进行取值
3.3崩塌稳定性综合评价
1.危岩崩塌体稳定性评价标准
针对郭家岩崩塌的危害对象和治理工程的重要性，参考国土资源部《滑坡防治工程设计与施工技术规范》DZ/T0219-2006中对工程分级，郭家岩崩塌威胁53户189人，威胁资产800万元以上，对该崩塌的防治工程等级划分为二级。
对于崩塌评价的相应安全系数标准见表3-5o
表3-5危岩体稳定状态评价表
危岩危岩
稳定性稳定系数状态危岩类型
不稳定
欠稳定
基本稳定
稳定
滑移式危岩
F<
1.0
1WF〈1・15
1.15WF〈1・
21・3
倾倒式危岩
1WF〈1・25
1.25
—L/呻L
21.5
坠落式危岩
1WF〈1・35
1.35
—r?
/ir
三1.6
2.崩塌体稳定性综合评价
郭家岩崩塌在山坡坡面分布有一定量的危岩体，分布范围大，较
散。
对于各危岩带具有代表性的危岩体进行了定量评价见表3-6o
表3-6危岩带稳定性计算结果及评价表
位置及编号
破坏模式
工况I
工况II
工况III
工况IV
稳定系数
评价结
稳定系数评价结果
稳定系数评价结果
W1
楔形面滑动
1.47
1.27
1.21
1.06
倾倒
2.18
1.59
1.41
1.14
1.42
1.24
1.01
坠落
/
1.13
直线滑动
1.06
1.27
0.98
1.36
1.10
2.56
1.80
1.29
1.16
直线滑
1.05
1.38
动
稳尢
通过稳定性计算结果可知，大部分危岩体在I工况下处于基本稳
定或稳定状态；
在II和III工况下，大部分处于欠稳定状态，少数处于基本稳定和稳定状态；
在IV工况下，稳定性大大降低，均处于欠稳定和不稳定状态。
稳定性计算结果与勘查结论基本一致。
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