共享中庭落地脚手架施工方案Word格式.docx

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横杆与立杆连接方式为单扣件；

取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3米，水平间距3.6米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

2.000kN/m2；

脚手架用途:

装修脚手架；

同时施工层数:

1层；

3.风荷载参数

本工程地处江苏省苏州市，基本风压为0.45kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:

0.1291；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.150；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

22；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；

栏杆挡板类别:

栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）:

0.033；

5.地基参数

地基土类型:

碎石土；

地基承载力标准值（kpa）:

160.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.25；

地基承载力调整系数:

1.00。

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.033kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×

1.05/（2+1）=0.105kN/m；

活荷载标准值:

Q=2×

1.05/（2+1）=0.7kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×

0.033+1.2×

0.105=0.166kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×

0.7=0.98kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.166×

1.22+0.10×

0.98×

1.22=0.16kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×

1.22-0.117×

1.22=-0.189kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.16×

106,0.189×

106）/4490=42.094N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=42.094N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=0.7kN/m

最大挠度计算值为：

V=0.677×

0.138×

12004/（100×

2.06×

105×

107800）+0.990×

0.7×

107800）=0.735mm；

大横杆的最大挠度0.735mm小于大横杆的最大容许挠度1200/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.033×

1.2=0.04kN；

脚手板的自重标准值：

1.05×

1.2/（2+1）=0.126kN；

活荷载标准值：

Q=2×

1.2/（2+1）=0.840kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×

（0.04+0.126）+1.4×

0.84=1.375kN

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×

0.033×

1.052/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.375×

1.05/3=0.481kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.487kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.487×

106/4490=108.421N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=108.421N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×

10504/（384×

107800）=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.04+0.126+0.84=1.006kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1005.96×

1050×

（3×

10502-4×

10502/9）/（72×

105

×

107800）=1.861mm；

大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+1.861=1.885mm；

小横杆的最大挠度为1.885mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.033×

1.2×

2/2=0.04kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.033×

1.05/2=0.017kN；

P3=0.3×

1.2/2=0.189kN；

Q=2×

1.2/2=1.26kN；

荷载的设计值:

R=1.2×

（0.04+0.017+0.189）+1.4×

1.26=2.06kN；

R<

6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1291

NG1=[0.1291+（1.20×

2/2）×

0.033/1.50]×

37.00=5.762；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

NG2=0.3×

22×

（1.05+0.3）/2=5.346kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×

1.2/2=1.98kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

37=0.222kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=13.31kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×

1/2=1.26kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.45kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1；

Us--风荷载体型系数：

取值为0.645；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×

0.45×

1×

0.645=0.203kN/m2

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

13.31+1.4×

1.26=17.736kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

13.31+0.85×

1.4×

1.26=17.472kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.850×

0.203×

1.52/10=0.065kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=17.736kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×

μ×

h确定：

l0=2.599m；

长细比Lo/i=163；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.265；

立杆净截面面积：

A=4.24cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=17736/（0.265×

424）=157.854N/mm2；

立杆稳定性计算σ=157.854N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=17.472kN；

k=1.155；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

长细比:

L0/i=163；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.265

σ=17471.856/（0.265×

424）+65280.127/4490=170.038N/mm2；

立杆稳定性计算σ=170.038N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=7.548kN；

活荷载标准值：

NQ=1.26kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.129kN/m；

Hs=[0.265×

4.24×

10-4×

205×

103-（1.2×

7.548

+1.4×

1.26）]/（1.2×

0.129）=78.829m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=78.829/（1+0.001×

78.829）=73.069m；

[H]=73.069和50比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为19m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

Mwk=Mw/（1.4×

0.85）=0.065/（1.4×

0.85）=0.055kN.m；

Hs=（0.265×

7.548+0.85×

（1.26+0.265×

100×

0.055/4.49）））/（1.2×

0.129）=69.992m；

[H]=69.992/（1+0.001×

69.992）=65.414m；

[H]=65.414和50比较取较小值。

八、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.203kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw=3.072kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.072kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·

A·

[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l0/i=800/15.9的结果查表得到φ=0.852，l为内排架距离墙的长度；

又：

[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.852×

103=74.056kN；

Nl=8.072<

Nf=74.056,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=8.072小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×

kc=160kpa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=160kpa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=69.887kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

基础底面面积：

A=0.25m2。

p=69.887≤fg=160kpa。

地基承载力满足要求！

六、施工工艺及流程

1、搭设施工流程：

悬挑钢筋砼板→安放6cm厚垫木或150*150铁板→竖立杆并同时按扫地杆→搭设水平杆→搭设剪力撑→铺竹排→搭设安全防护措施→验收

2、操作要点：

（1）主要搭设参数：

立杆间距1200，横距1050，步距1500，拉锚间距二步三跨.脚手架距墙800。

（2）搭设场地应平整、夯实并设置砼散水或明沟等排水措施。

（3）主接头必须采用对接扣件连接，底部立杆必须采用不同长度的钢管，立杆的连接交错布置，相邻立杆的连接不应在同一高度，其错开距离不得小于500mm，并不得在同一步内，立杆顶部应高出女儿墙1.5m。

（4）搭设水平杆按步距要求水平设置，接头管应采用对接接头扣件连接。

内外两根纵向水平杆的接头不应在同步跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开水平距离不应小于500mm，各接头中心距立杆轴距离应小于跨距的1/3。

纵向水平杆与立杆相交处必须用直角扣件与立杆固定，脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈。

（5）按间距要求设置拉锚，按照二步三跨，做到层层设置，在砼柱、梁上预埋短钢管连接拉锚钢管再与内立杆用扣件固定，严禁人员私自解下。

（6）立杆由底到顶贯通。

脚手架由底到顶内外立杆离墙距离必须一致，不一致时必须采取措施校正到位。

（7）沿建筑物四周搭设的脚手架应闭合，脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，首层木板内封闭，以上每10m一道。

（8）搭设栏杆应符合下列要求：

a. 

上栏杆的高度1.2米，下栏杆高度0.6米;

b. 

挡脚板采用多夹板制成，高度0.2米；

c. 

上栏杆、中栏杆、挡脚板均设在外立杆的内侧。

（9）搭设剪刀撑应符合下列要求：

a、脚手架应在整个长度和高度方向连续设置剪力撑。

b、每副剪刀撑跨越立杆的根数不应超过5根，间距≤9米，与纵向水平杆呈45-60度角。

c、剪刀撑应设置在脚手架立杆外侧，接头采用搭接，其搭接长度不应小于1米，不少于2个旋转扣件固定，固定间距不应小于800mm，并用旋转扣件固定在立杆或横向水平杆的伸出端上，其交点距中心主交点的距离应大于150mm。

（11）铺竹笆，每片竹笆必须四周固定，内外大横杆间必须加两道颈杆后再铺竹笆。

竹笆每层满铺。

（12）斜道设置及卸料平台搭设

a、斜道附在脚手架外侧，搭设坡度宜为1：

3。

b、斜道宽度同立杆横、纵距小于1.5m。

c、小横杆沿斜道由低到高排列，且与立杆搭牢。

d、斜横杆搭设在小横杆上，斜杆上满铺竹笆，竹笆上绑扎小木横杆做防滑条，间距宜为30cm。

e、大横杆与外脚手架的大横杆等高，起稳定架子的作用。

f、斜道两侧和转身平台外围均设护身栏杆和挡脚杆，高度同脚手架设置。

g、斜道的脚手架立杆必须加强连墙杆的设置。

h、卸料平台搭设须经受力计算及具体方案后方可施工。

（13）验收，脚手搭设完毕必须经验收后才能使用。

3、脚手架拆除的施工流程：

（每一施工段）

拆除外脚手与墙体临时拉接→拆拉接→修补拉锚洞→拆除围护设施→拆除水平杆→拆除立杆

（1）拆除前以上分段外装饰必须通过有关方面验收。

（2）全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系，拆除本段拉锚前必须通过横杆及室内别杆与建筑物作可靠连接。

（3）根据拆除现场情况，设置警戒围栏，并有专人看守。

（4）清除脚手架上留存的杂物。

（5）拆除架子的工作地区，严禁非操作人员进入。

（6）拆架前应有现场施工负责人批准手续，拆架时，必须有专人指挥，做到上下呼应，动作协调。

（7）脚手架拆除应符合下列要求：

a、拆除顺序应是后搭设的部位先拆，严禁采用推倒或拉倒的拆除方法。

b、固定件随脚手架逐层拆除，当拆除至最后一节立柱时，应搭设临时支撑加固后，方可拆除固定件与支撑件。

c、拆除脚手架宜一层一清，分段拆除时高差不应大于2步。

d、拆剪力撑和纵向水平杆时，应先拆中间扣件，后拆两段扣件，拆中间扣件时应有防止杆件突然坠落的措施。

（8）拆除脚手架不宜中途换人，如必须换时，应将拆除情况交接清楚。

（9）拆除脚手架部件应及时运至地面，严禁从空中抛掷。

（10）拆除结点后，应对剩余脚手架进行整修，要保证脚手高于修补挑杆洞口操作面1.5米以上，以上工作须经验收后脚手架方能使用。

七、质量要求

1、脚手架基础无滑动、悬空、下陷，传力可靠。

2、立杆垂直度允许偏差：

H/200，不大于10cm。

3、间距：

步距偏差±

20mm，柱距偏差±

50mm，排距偏差±

20mm。

4、纵向水平杆高差：

±

20mm（杆两端），同跨同一截面内高差：

10mm。

5、双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差：

外伸0-50mm。

6、两根相邻立柱对接扣件高差：

要求≥50m