型钢悬挑脚手架阳角B计算书Word文件下载.docx

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3

4

二、主梁布置及锚固参数

主梁号

内锚固点坐标x（m）.y（m）

角度α（度）

主梁自内锚固点伸出长度L（m）

主梁锚固方式

2.2,-2.2

135

5.1

U型锚固螺栓

2.3,-2.2

118

4.2

3,-2.2

101

3.7

4.7,-2.2

100

3.65

5

5.7,-2.2

3.5

平面图

三、联梁验算

联梁材料类型

工字钢

联梁材料规格

16号工字钢

联梁截面积A（cm2）

26.1

联梁截面惯性矩Ix（cm4）

1130

联梁截面抵抗矩Wx（cm3）

141

联梁自重标准值gk（kN/m）

0.205

联梁材料抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

联梁材料抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

联梁弹性模量E（N/mm2）

206000

联梁允许挠度[υ]

1/400

1、第一排立杆处的联梁计算

计算简图如下：

荷载标准值：

q'

=gk=0.205kN/m

R'

=F1'

=9kN

荷载设计值：

q=1.2×

gk=1.2×

0.205=0.246kN/m

R=F1=11.4kN

1）抗弯验算

σ=Mmax/W=1.175×

106/（141×

103）=8.333N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2）抗剪验算

Vmax=12.034kN

τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=12.034×

1000×

[88×

1602-（88-6）×

140.22]/（8×

11300000×

6）=14.222N/mm2≤[τ]=125N/mm2

3）挠度验算

νmax=0.06mm≤[ν]＝la/400=1747/400=4.368mm

4）支座反力计算

正常使用极限状态下：

1A=8.723kN；

1B=8.429kN；

1C=10.951kN；

1D=9.466kN；

1E=-0.319kN；

承载能力极限状态下：

R1A=11.042kN；

R1B=10.655kN；

R1C=13.849kN；

R1D=11.965kN；

R1E=-0.411kN；

2、第二排立杆处的联梁计算

σ=Mmax/W=3.324×

103）=23.574N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax=10.801kN

τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=10.801×

6）=12.765N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=0.201mm≤[ν]＝la/400=1847/400=4.618mm

2A=12.363kN；

2B=12.826kN；

2C=11.072kN；

2D=10.166kN；

2E=-0.013kN；

R2A=15.651kN；

R2B=16.219kN；

R2C=14.001kN；

R2D=12.851kN；

R2E=-0.024kN；

四、主梁验算

1、1号主梁验算

主梁材料类型

主梁材料规格

主梁截面积A（cm2）

主梁截面惯性矩Ix（cm4）

主梁截面抵抗矩Wx（cm3）

主梁自重标准值gk（kN/m）

主梁材料抗弯强度设计值f（N/mm2）

215

主梁材料抗剪强度设计值τ（N/mm2）

主梁弹性模量E（N/mm2）

主梁允许挠度[υ]（mm）

1/360

1号主梁图

第一排立杆处：

P1'

=R'

第二排立杆处：

P2'

P1=R1A=11.042kN；

P2=R2A=15.651kN；

σ=Mmax/W=37.136×

103）=263.376N/mm2>

[f]=215N/mm2

不满足要求，请减小主梁间距、调整各支撑件的位置或调整主梁外悬挑和内锚固长度、或选择合适的主梁材料类型等！

Vmax=27.217kN

τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=27.217×

6）=32.165N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=42.007mm>

[ν]＝2×

l/360=2×

2130/360=11.833mm

设计值：

R1=-12.138kN；

R2=40.086kN；

2、支撑杆件设置

支撑点号

支撑方式

材料类型

距主梁外锚固点水平距离（mm）

支撑件上下固定点的垂直距离n（mm）

支撑件上下固定点的水平距离m（mm）

是否参与计算

上拉

钢丝绳

1838

4000

3、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：

N=Nsz1=8.862kN

压弯构件强度：

σmax=Mmax/（γW）+N/A=37.136×

106/（1.05×

141000）+8.862/2610=254.23N/mm2>

[f]=215N/mm2

不满足要求，调整主梁材料类型！

受弯构件整体稳定性分析：

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计标准》（GB50017-2017）得，φb=1.3

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》（GB50017-2017）附录C，得到φb'

值为0.853。

Mmax/（φb'

Wxf）=37.136×

106/（0.853×

141×

103×

215）=1.436≤1

符合要求！

4、悬挑主梁与结构连接节点验算

主梁外锚固点离建筑物距离（mm）

锚固螺栓直径d（mm）

18

混凝土与螺栓表面的容许粘结强度τb（N/mm2）

锚固螺栓抗拉强度设计值[ft]（N/mm2）

170

1）螺栓粘结力锚固强度计算

锚固点锚固螺栓受力：

N/2=12.138/2=6.069kN

螺栓锚固深度:

h≥N/（4×

π×

d×

[τb]）=12.138×

103/（4×

3.14×

18×

2）=26.844mm

螺栓验算：

σ=N/（4×

d2/4）=12.138×

182/4）=11.931N/mm2≤0.85×

[ft]=144.5N/mm2

满足要求

2）混凝土局部承压计算

混凝土的局部挤压强度设计值：

fcc=0.95×

fc=0.95×

14.3=13.585N/mm2

N/2=20.043kN≤2×

（b2-πd2/4）×

fcc=2×

（902-3.14×

182/4）×

13.585/1000=213.167kN

注：

锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×

18=90mm

五、主梁验算

1、2号主梁验算

2号主梁图

P1=R1B=10.655kN；

P2=R2B=16.219kN；

σ=Mmax/W=30.323×

103）=215.057N/mm2>

Vmax=27.322kN

τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=27.322×

6）=32.289N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=23.819mm>

1822/360=10.122mm

R1=-12.459kN；

R2=40.366kN；

1472

N=Nsz1=7.261kN

σmax=Mmax/（γW）+N/A=30.323×

141000）+7.261×

103/2610=207.598N/mm2≤[f]=215N/mm2

Wxf）=30.323×

215）=1.173≤1

N/2=12.459/2=6.229kN

[τb]）=12.459×

2）=27.554mm

d2/4）=12.459×

182/4）=12.246N/mm2≤0.85×

N/2=20.183kN≤2×

六、主梁验算

1、3号主梁验算

3号主梁图

P1=R1C=13.849kN；

P2=R2C=14.001kN；

σ=Mmax/W=25.881×

103）=183.553N/mm2≤[f]=215N/mm2

Vmax=28.234kN

τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=28.234×

6）=33.367N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=15.315mm>

1561/360=8.672mm

R1=-11.836kN；

R2=40.597kN；

1324

N=Nsz1=6.108kN

σmax=Mmax/（γW）+N/A=25.881×

141000）+6.108×

103/2610=177.153N/mm2≤[f]=215N/mm2

查表《钢结构设计标准》（GB50017-2017）得，φb=2

值为0.929。

Wxf）=25.881×

106/（0.929×

215）=0.919≤1

N/2=11.836/2=5.918kN

[τb]）=11.836×

2）=26.177mm

d2/4）=11.836×

182/4）=11.634N/mm2≤0.85×

N/2=20.299kN≤2×

七、主梁验算

1、4号主梁验算

4号主梁图

P1=R1D=11.965kN；

P2=R2D=12.851kN；

σ=Mmax/W=23.34×

103）=165.532N/mm2≤[f]=215N/mm2

Vmax=25.189kN

τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=25.189×

6）=29.768N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=13.381mm>

1518/360=8.433mm

R1=-10.685kN；

R2=36.399kN；

1320

N=Nsz1=5.517kN

σmax=Mmax/（γW）+N/A=23.34×

141000）+5.517×

103/2610=159.763N/mm2≤[f]=215N/mm2

Wxf）=23.34×

215）=0.829≤1

N/2=10.685/2=5.343kN

[τb]）=10.685×

2）=23.631mm

d2/4）=10.685×

182/4）=10.503N/mm2≤0.85×

N/2=18.200kN≤2×

八、主梁验算

1、5号主梁验算

5号主梁图

取P1=0kN（联梁支座反力为负,则联梁传递到主梁的集中力为0）

取P2=0kN（联梁支座反力为负,则联梁传递到主梁的集中力为0）

P1=R1E=-0.411kN；

取P1=0kN（联梁支座反力为负,则