脚手架型钢悬挑搁置主梁验算文档格式.docx
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第三节、施工计划
一、施工进度计划
二、材料与设备计划
主要材料参数表
【搁置主梁验算】
悬挑主梁
16号工字钢
第四节、施工工艺技术
一、技术参数
悬挑方式
普通主梁
锚固点设置方式
锚固螺栓
锚固螺栓/钢筋直径d（mm）
16
主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（mm）
100
主梁建筑物内锚固长度Lx（mm）
1200
梁/楼板混凝土强度等级
C25
主梁材料规格
主梁合并根数nz
1
二、工艺流程
三、施工方法
四、检查验收
第五节、施工安全保证措施
一、组织保障
1、安全保证体系
2、环境保护体系
二、技术措施
脚手架搭设技术措施
脚手架拆除技术措施
三、监测监控
1、安全管理
（1）搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。
上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；
（2）搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；
（3）脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；
（4）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。
不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；
（5）当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。
雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；
（6）脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。
安全网应按规定搭设和拆除；
（7）在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；
（8）不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；
（9）临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；
（10）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；
（11）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。
应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005的有关规定执行；
（12）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
2、日常维护管理要求
（1）使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。
堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。
钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；
（2）弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；
（3）做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；
其他地区可两年涂刷一次。
涂刷时涂层不宜过厚。
经彻底除锈后，涂一度红丹即可。
钢管内壁可根据地区情况，每2~4年涂刷一次，每次涂刷两遍。
角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。
扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。
没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。
木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；
（4）搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。
拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；
（5）脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。
在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；
（6）健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。
比较普遍采用的管理办法有两种
1）由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；
2）由材料部门集中管理，实行租赁制。
施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。
四、应急预案
1、目的
提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。
2、应急领导小组及其职责
应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。
（1）领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。
（2）当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。
（3）负责准备所需要的应急物资和应急设备。
（4）及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。
3、应急反应预案
（1）事故报告程序
事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。
（2）事故报告
事故发生后应逐级上报：
一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。
发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。
（3）现场事故应急处理
施工过程中可能发生的事故主要有：
机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。
（A）火灾事故应急处理：
及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。
消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。
注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。
（B）触电事故处理：
立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。
伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。
局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。
（C）高温中暑的应急处理：
将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。
用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。
及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。
（D）其他人身伤害事故处理：
当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。
4、应急通信联络
项目负责人：
xxx手机：
xxxxxx
安全员：
技术负责人：
医院救护中心：
120匪警：
110火警：
119
通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。
第六节、劳动力计划
一、专职安全生产管理人员
搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。
水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。
谨防非施工人员进入。
同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下
（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；
张某某（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；
李某某（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；
刘某某（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；
二、特种作业人员
高支模开始时间
2009.7.20
高支模工期（天）
25
作息时间（上午）
6：
00～10：
30
作息时间（下午）
15：
00～19：
砼工程量（m3）
480
高支模建筑面积（m2）
木工（人）
65
钢筋工（人）
40
砼工（人）
架子工（人）
水电工（人）
5
其它工种（人）
7
第七节、计算书及相关图纸
【计算书】
搁置主梁验算计算书
一、基本参数
主梁布置方式
主梁间距（mm）
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
压环钢筋直径d（mm）
主梁长度Lx（mm）
6800
主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距离a1（mm）
主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距离a2（mm）
主梁左侧建筑物内锚固长度Lm1（mm）
主梁右侧建筑物内锚固长度Lm2（mm）
二、荷载布置参数
支撑点号
支撑方式
距主梁左侧外锚固点水平距离（mm）
支撑件上下固定点的垂直距离L1（mm）
支撑件上下固定点的水平距离L2（mm）
是否参与计算
左下撑
850
3300
750
是
2
左上拉
1750
1650
3
右上拉
2650
4
右下撑
3550
作用点号
各排立杆传至梁上荷载F（kN）
各排立杆距主梁左侧外锚固点水平距离（mm）
主梁间距la（mm）
10
400
1300
2200
3100
4000
附图如下：
平面图
立面图
三、主梁验算
主梁材料类型
工字钢
主梁截面积A（cm2）
26.1
主梁截面惯性矩Ix（cm4）
1130
主梁截面抵抗矩Wx（cm3）
141
主梁自重标准值gk（kN/m）
0.205
主梁材料抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
215
主梁材料抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
q=1.2×
gk=1.2×
0.205=0.25kN/m
第1排：
F1=F1/nz=10/1=10kN
第2排：
F2=F2/nz=10/1=10kN
第3排：
F3=F3/nz=10/1=10kN
第4排：
F4=F4/nz=10/1=10kN
第5排：
F5=F5/nz=10/1=10kN
1、强度验算
弯矩图（kN·
m）
σmax=Mmax/W=1.31×
106/141000=9.32N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
剪力图（kN）
τmax=Qmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=5.75×
1000×
[88×
1602-（88-6）×
140.22]/（8×
11300000×
6）=6.8N/mm2
τmax=6.8N/mm2≤[τ]=125N/mm2
3、挠度验算
变形图（mm）
νmax=0.02mm≤[ν]=l/250=4400/250=17.6mm
4、支座反力计算
R1=-0.22kN,R2=4.98kN,R3=11.01kN,R4=10.08kN,R5=10.08kN,R6=11.01kN,R7=4.98kN,R8=-0.22kN
四、上拉杆件验算
钢丝绳型号
6×
19
钢丝绳公称抗拉强度（N/mm2）
1550
钢丝绳直径（mm）
15.5
钢丝绳不均匀系数α
0.85
钢丝绳安全系数k
9
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T（kN）
15.19
钢丝绳绳夹数量[n]
花篮螺栓在螺纹处的有效直径de（mm）
花篮螺栓抗拉强度设计值[ft]（N/mm2）
170
主梁拉环直径d（mm）
20
焊缝厚度he（mm）
焊缝长度lw（mm）
角焊缝强度设计值ftw（N/mm2）
160
钢丝绳绳卡作法
钢丝绳连接吊环作法
上拉杆件角度计算：
α1=arctanL1/L2=arctan（3300/1650）=63.43°
α2=arctanL1/L2=arctan（3300/1650）=63.43°
上拉杆件支座力：
RS1=nzR4=1×
10.08=10.08kN
RS2=nzR5=1×
主梁轴向力：
NSZ1=RS1/tanα1=10.08/tan63.43°
=5.04kN
NSZ2=RS2/tanα2=10.08/tan63.43°
上拉杆件轴向力：
NS1=RS1/sinα1=10.08/sin63.43°
=11.27kN
NS2=RS2/sinα2=10.08/sin63.43°
上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=11.27kN
钢丝绳：
查（《建筑施工计算手册》江正荣著2001年7月第一版）表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：
Fg=138.5kN
[Fg]=α×
Fg/k=0.85×
138.5/9=13.08kN≥NS=11.27kN
绳夹数量：
n=1.667[Fg]/（2T）=1.667×
13.08/（2×
15.19）=1个≤[n]=3个
花篮螺栓验算：
σ=[Fg]/（π×
de2/4）=13.08×
103/（π×
102/4）=166.55N/mm2≤[ft]=170N/mm2
拉环验算：
σ=[Fg]/（2A）=2[Fg]/πd2=2×
13.08×
202）=20.82N/mm2≤[f]=50N/mm2
注：
[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2
拉环详图（主梁为工字钢）
角焊缝验算：
σf=NS/（he×
lw）=11.27×
103/（10×
100）=11.27N/mm2≤βfftw=1.22×
160=195.2N/mm2
五、下撑杆件验算
下撑杆材料类型
下撑杆截面类型
10号工字钢
下撑杆截面积A（cm2）
14.3
下撑杆截面惯性矩I（cm4）
245
下撑杆截面抵抗矩W（cm3）
49
下撑杆材料抗压强度设计值f（N/mm2）
下撑杆弹性模量E（N/mm2）
下撑杆件截面回转半径i（cm）
4.14
对接焊缝抗压强度设计值ftw（N/mm2）
185
下撑杆件角度计算：
β1=arctanL1/L2=arctan（3300/750）=77.2°
β2=arctanL1/L2=arctan（3300/750）=77.2°
下撑杆件支座力：
RX1=nzR3=1×
11.01=11.01kN
RX2=nzR6=1×
NXZ1=RX1/tanβ1=11.01/tan77.2°
=2.5kN
NXZ2=RX2/tanβ2=11.01/tan77.2°
下撑杆件轴向力：
NX1=RX1/sinβ1=11.01/sin77.2°
=11.29kN
NX2=RX2/sinβ2=11.01/sin77.2°
下撑杆件的最大轴向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=11.29kN
下撑杆长度：
L01=（L12+L22）0.5=（33002+7502）0.5=3384.15mm
L02=（L12+L22）0.5=（33002+7502）0.5=3384.15mm
下撑杆长细比：
λ1=L01/i=3384.15/41.4=81.74
查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.739
λ2=L02/i=3384.15/41.4=81.74
查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ2=0.739
轴心受压稳定性计算：
σ1=NX1/（φ1A）=11289.53/（0.739×
1430）=10.68N/mm2≤f=215N/mm2
σ2=NX2/（φ2A）=11289.53/（0.739×
对接焊缝验算：
σ=NX/（lwt）=11.29×
103/A=11.29×
103/1430=7.89N/mm2≤fcw=185N/mm2
六、主梁整体稳定性验算
N=[NSZ1-NSZ2-NXZ1+NXZ2]/nz=[5.04-5.04-2.5+2.5]/1=0kN
压弯构件强度：
σmax=Mmax/（γW）+N/A=1.31×
106/（1.05×
141×
103）+0×
103/2610=8.88N/mm2≤[f]=215N/mm2
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=2.8
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.97。
σ=Mmax/（φbWx）=1.31×
106/（0.97×
103）=9.62N/mm2≤[f]=215N/mm2
七、锚固段与楼板连接的计算
锚固螺栓直径d（mm）
主梁建筑物内锚固长度Lm1（mm）
主梁建筑物内锚固长度Lm2（mm）
压环钢筋1
压环钢筋2
锚固点压环钢筋受力：
N/2=0.11kN
压环钢筋验算：
σ=N/（4A）=N/πd2=0.22×
103/（3.14×
162）=0.28N/mm2≤0.85*[f]=42.5N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
【节点图】
【请补充节点图】
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