脚手架验算方案docx文档格式.docx

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3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

a.立杆：

全楼脚手架采用双排双立杆，立杆顶端高出结构檐口上皮1.5米，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与横杆采用直角扣件连接。

接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50㎝；

各接头中心距主节点的距离不大于60㎝。

b.大横杆：

大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；

其长度大于3跨、不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。

大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。

相邻接头水平距离不小于50㎝，各接头距立杆的距离不大于50㎝。

c.小横杆：

每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15㎝。

小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设1－2根小横杆，其最大间距不大于75㎝。

小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10㎝；

伸出里排大横杆距结构外边缘15㎝，且长度不大于44㎝。

上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立柱处相向布置。

d.纵、横向扫地杆：

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20㎝处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。

e.剪刀撑：

本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。

剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45－60度之间。

斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。

剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2－4个扣结点。

所有固定点距主节点距离不大于15㎝。

最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30㎝内。

剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100㎝，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10㎝。

f.脚手板：

脚手板采用松木，厚5㎝、宽35－45㎝、长度不少于3.5米的硬木板。

在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层，设置安全网防护。

脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8㎝处用直径1.2㎜的镀锌铁丝箍绕2－3圈固定。

当脚手板长度小于2米时，可采用两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15㎝。

靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15㎝。

拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空档现象。

g.连墙件：

连墙件采用刚性连接，垂直间距为3米，水平间距为4米。

连墙杆用φ48×

3.5的钢管，它与脚手架、结构物的连接采用直角扣件。

在结构每一外框架处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。

在顶板上两框架柱间中点处，距结构外皮1.5米处预埋HRB335钢筋，用φ48×

3.5的钢管与脚手架可靠拉结。

在脚手架的转角处，于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。

在结构物的首层设置两道连墙杆。

连墙杆横竖向顺序排列、均匀布置,与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30㎝）。

连墙杆伸出扣件的距离应大于10㎝。

底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。

作业层脚手架立杆于0.6米及1.2米处设有两道防护栏杆，底部侧面设18㎝高的挡脚板。

五、脚手架搭设施工工艺

落地脚手架搭设工艺流程为：

场地平整、夯实→基础承载实验、材料配备→定位设置通长脚手板、钢底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

定距定位：

根据构造要求在结构物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。

用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并点出立杆标记。

垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；

双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。

在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙杆可靠拉结后方可拆除。

当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。

双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。

每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。

双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。

立杆接长时，宜先立外排，后立内排。

六、安全施工技术措施

6.1.材质及其使用的安全技术措施

6.1.1.扣件的紧固程度应在40－50N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。

扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。

对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。

6.1.2.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100㎜。

6.1.3.钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。

禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。

6.1.4.外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。

6.1.5.严禁将外径48㎜与51㎜的钢管混合使用。

6.2.脚手架搭设的安全技术措施

6.2.1.脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。

6.2.2.搭设过程中划出工作标志区，禁止行人、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。

当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。

6.2.3.开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。

6.2.4.脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。

6.2.5.脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。

6.2.6.在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。

每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。

6.2.7.外脚手架的卸荷严格采用ф15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。

6.3.脚手架上施工作业的安全技术措施

6.3.1.结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。

任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

6.3.2.严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料放荷，施工荷载不得大于3KN/㎡，确保较大安全储备。

6.3.3.结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。

6.3.4.当作业层高出其下连墙杆3.6米以上，且其上尚无连墙杆时，应采取适当的临时撑拉措施。

6.3.5.各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止附落物体伤人。

6.3.6.定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

七、脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

一、参数信息:

1.脚手架参数

2.活荷载参数

施工荷载均布参数（kN/m2）:

3.000；

脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2；

3.风荷载参数

青海省市地区，基本风压为0.45，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；

考虑风荷载

4.静荷载参数

每米立杆数承受的结构自重标准（kN/m2）:

0.1161；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:

0.110；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

脚手板类别:

木脚手板；

栏杆挡板类别:

栏杆冲压钢；

5.地基参数

地基土类型:

碎石土；

地基承载力标准值（kN/m2）:

500.00；

基础底面扩展面积（m2）:

0.09；

基础降低系数:

0.40。

二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×

1.050/（2+1）=0.123kN/m；

活荷载标准值:

Q=3.000×

1.050/（2+1）=1.050kN/m；

静荷载的计算值:

q1=1.2×

0.038+1.2×

0.123=0.193kN/m；

活荷载的计算值:

q2=1.4×

1.050=1.470kN/m；

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.193×

1.2002+0.10×

1.470×

1.2002=0.234kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为

M2max=-0.10×

1.2002-0.117×

1.2002=-0.275kN.m；

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.234×

106,0.275×

106）/5080.0=54.134N/mm2；

大横杆的抗弯强度:

σ=54.134N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。

满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.123=0.161kN/m；

q2=Q=1.050kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=0.677×

0.161×

1200.04/（100×

2.06×

105×

121900.0）+0.990×

1.050

×

121900.0）=0.948mm；

脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。

大横杆的最大挠度小于1200.0/150mm或者10mm,满足要求!

三、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.038×

1.200=0.046kN；

脚手板的荷载标准值：

1.050×

1.200/（2+1）=0.147kN；

活荷载标准值：

Q=3.000×

1.200/（2+1）=1.260kN；

荷载的计算值:

P=1.2×

（0.046+0.147）+1.4×

1.260=1.996kN；

2.强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×

0.038×

1.0502/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.996×

1.050/3=0.698kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.705kN.m；

σ=M/W=0.705×

106/5080.000=138.749N/mm2；

小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×

1050.04/（384×

2.060×

121900.000）=0.024mm；

P2=p1+p2+Q=0.046+0.147+1.260=1.453kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1453.080×

1050.0×

（3×

1050.02-4×

1050.02/9）/（72×

121900.0）=2.378mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.378=2.402mm；

小横杆的最大挠度小于（1050.000/150）=7.000与10mm,满足要求

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值:

P1=0.038×

1.050=0.040kN；

P2=0.350×

1.200/2=0.221kN；

Q=3.000×

1.200/2=1.890kN；

荷载的计算值:

R=1.2×

（0.040+0.221）+1.4×

1.890=2.959kN；

R<

6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；

为0.1161

NG1=0.116×

12.000=1.393kN；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×

2×

1.200×

（1.050+0.3）/2=0.567kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11

NG3=0.110×

1.200/2=0.132kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

12.000=0.072kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.164kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×

2/2=3.780kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.450kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=0.840；

Us--风荷载体型系数：

Us=0.649；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×

0.450×

0.840×

0.649=0.172kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

2.164+1.4×

3.780=7.889kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

2.164+0.85×

1.4×

3.780=7.095kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.850×

0.172×

1.8002/10=0.079kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：

N=7.889kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.500

计算长度,由公式lo=kuh确定：

lo=3.119m；

Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=7889.000/（0.186×

489.000）=86.737N/mm2；

立杆稳定性计算σ=86.737小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

N=7.095kN；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度,由公式lo=kuh确定：

φ=0.186

σ=7095.240/（0.186×

489.000）+79452.534/5080.000=93.649N/mm2；

立杆稳定性计算σ=93.649小于[f]=205.000N/mm2满足要求。

七、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=0.771kN；

活荷载标准值：

NQ=3.780kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.116kN/m；

Hs=[0.186×

4.890×

10-4×

205.000×

103-（1.2×

0.771

+1.4×

3.780）]/（1.2×

0.116）=89.207m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=89.207/（1+0.001×

89.207）=81.901m；

[H]=81.901和50比较取较小值。

得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

Mwk=Mw/（1.4×

0.85）=0.079/（1.4×

0.85）=0.067kN.m；

Hs=（0.186×

10-3-（1.2×

0.771+0.85×

（3.780+0.186×

0.067/5.080）））/（1.2×

0.116）=84.694m；

[H]=84.694/（1+0.001×

84.694）=7