施工电梯楼层出入口防护架施工方案Word文件下载.docx

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电梯基础已经考虑过施工电梯荷载，室外地面土层上浇筑300mm厚的C30厚混凝土施工电梯基础，同时配双层双向12@200的钢筋。

1#、2#、3#楼电梯基础定位

、

6#楼电梯基础定位

悬挑架基础：

分别在1#、2#、3#楼20.9m、38.9m、56.9m、74.9m，6#楼在18m、36m、54m、72m楼面板锚固4.5m长16#工字钢作为架体基础，工字钢外端部用φ16的6×

19钢丝绳拉结。

工字钢用穿墙螺杆及钢筋固定，工字钢悬挑长度1.8m，锚固长度2.7m。

工字钢上焊接φ20螺纹钢固定立杆。

架体参数：

架体为单排架，选用外径48mm，壁厚3.0mm钢管，采用单立杆以电梯标准节为中心对称搭设。

内排立杆距框架梁外边300mm，架宽900mm,大横杆平各结构面层，步距为1500mm。

架体底部架体在各结构层设连墙件拉结内外排每根立杆主结点，以增强架体稳固性。

各结构层出入口处架体大横杆用18#铁丝固定木枋，木枋上铺模板密封架体。

立杆上焊接钢筋插销固定防护门（宽1300mm×

高1850mm），作为人员进出通道。

其它构造要求：

（1）立杆采用3m、6m长钢管间隔搭设，钢管接长采用对接扣件。

对接接头扣件开口方向应朝内。

（2）立杆上的对接扣件应交错布置，相邻两个立杆接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆接头在高度方向错开应不小于500mm。

各接头中心与主节点相距不应大于步距的1/3，即600mm。

（3）纵向水平杆设置于立杆的内侧、横向水平杆之下，并采用直角扣件与立杆扣紧。

（4）架体采用密目安全网封闭。

四、安全及其它相关事项

4.1、材料要求

1）钢管截面尺寸为外径48mm，壁厚3.0mm。

钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

检验标准同外架材料验收标准。

2）扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；

3）检查安全网检验合格证，已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用。

4）悬挑式外脚手架采用16#热轧工字（160×

88×

6mm）钢作为底架支撑，工字钢进场验收，检查钢材合格证，不合格产品不得使用。

4.2、搭设要求

1）搭设前工长向施工班组进行安全技术交底。

2）所有架子工必须持有效的特种工种作业操作证上岗。

3）工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。

工人必须戴安全帽和佩挂安全带。

4）不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。

5）大风大雨天气严禁搭设作业。

6）按设计要求预埋预埋件和连墙件。

7）本层架体完成有效拉结固定后方可进行上一楼层架体搭设。

4.3、使用要求

1）本外架只能作楼层出入口防护架，供人员进出、材料运输，不得在架体上堆载。

2）使用期间，严禁拆除杆件、扣件及连墙件。

如有破损松动及时恢复。

3）外架搭设好后，立面满挂密目安全立网。

楼层平台处满铺模板作硬质防护。

4）进出楼层后及时关闭防护门。

5）定期检查架体连接有无松动、变形，每月不少于2次安全检查。

五、钢管落地脚手架计算书

扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

（一）参数信息:

1.脚手架参数

脚手架搭设高度为92.9m，8.9~29.9米采用落地式脚手架，29.9米以上采用采用悬挑式脚手架，每六层悬挑一次；

搭设尺寸为：

立杆的横距为0.9m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.2m；

内排架距离墙长度为0.30m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为6.00m；

采用的钢管类型为Φ48×

3.5；

横杆与立杆连接方式为双扣件；

取扣件抗滑承载力系数为1.00；

连墙件采用一步两跨，竖向间距1.2m，水平间距3m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件。

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

3.000kN/m2；

脚手架用途:

结构脚手架；

3.风荷载参数

本工程地处陕西省西安市市，基本风压0.40kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.251；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:

0.1611；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.140；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板类别:

木脚手板；

栏杆挡板类别:

木脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:

0.038；

脚手板铺设总层数:

28；

5.地基参数

地基土类型:

岩石；

地基承载力标准值（kPa）:

160.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.25；

地基承载力调整系数:

1.00。

（二）小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.35×

1.5/3=0.175kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×

1.5/3=1.5kN/m；

荷载的计算值:

q=1.2×

0.038+1.2×

0.175+1.4×

1.5=2.356kN/m；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

最大弯矩Mqmax=2.356×

0.92/8=0.239kN·

m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=46.959N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=46.959N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1.5=1.713kN/m；

νqmax=5ql4/384EI

最大挠度ν=5.0×

1.713×

9004/（384×

2.06×

105×

121900）=0.583mm；

小横杆的最大挠度0.583mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm，满足要求！

（三）大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算

P1=0.038×

0.9=0.035kN；

0.9×

1.5/3=0.158kN；

Q=3×

1.5/3=1.35kN；

荷载的设计值:

P=（1.2×

0.035+1.2×

0.158+1.4×

1.35）/2=1.06kN；

大横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax=0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:

M1max=0.08×

0.038×

1.5×

1.5=0.007kN·

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=0.267Pl

集中荷载最大弯矩计算:

M2max=0.267×

1.06×

1.5=0.425kN·

M=M1max+M2max=0.007+0.425=0.432kN·

m

最大应力计算值σ=0.432×

106/5080=84.948N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=84.948N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:

mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

νmax=0.677ql4/100EI

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×

15004/（100×

121900）=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

νpmax=1.883Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.035+0.158+1.35）/2=0.771kN

ν=1.883×

0.771×

15003/（100×

121900）=1.951mm；

最大挠度和：

ν=νmax+νpmax=0.052+1.951=2.004mm；

大横杆的最大挠度2.004mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

（四）扣件抗滑力的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.038×

2/2=0.035kN；

大横杆的自重标准值:

P2=0.038×

1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.35×

1.5/2=0.236kN；

Q=3×

1.5/2=2.025kN；

R=1.2×

（0.035+0.058+0.236）+1.4×

2.025=3.229kN；

R<

16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（五）脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1611kN/m

NG1=[0.1611+（0.90×

2/2）×

0.038/1.20]×

74.00=14.053kN；

（2）脚手板的自重标准值；

采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×

28×

（0.9+0.3）/2=8.82kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；

采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×

1.5/2=2.94kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:

0.005kN/m2

NG4=0.005×

74=0.555kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=26.368kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×

2/2=4.05kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

20.488+0.85×

1.4×

4.05=36.46kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'

=1.2NG+1.4NQ=1.2×

20.488+1.4×

4.05=37.31kN；

（六）立杆的稳定性计算:

外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·

μs·

ω0

其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规

定采用：

ω0=0.47kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

μz=0.74；

μs--风荷载体型系数：

取值为0.251；

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×

0.47×

0.74×

0.251=0.061kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.85×

0.061×

1.22/10=0.016kN·

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：

N=Nd=29.405kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

N=N'

=30.255kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=2.079m；

长细比:

L0/i=132；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.386

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

考虑风荷载时

σ=29404.62/（0.386×

489）+15707.319/5080=158.875N/mm2；

立杆稳定性计算σ=158.875N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=30255.12/（0.386×

489）=160.289N/mm2；

立杆稳定性计算σ=160.289N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（七）最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

Hs=[φAf-（1.2NG2k+0.85×

1.4（ΣNQk+MwkφA/W））]/1.2Gk

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=6.435kN；

活荷载标准值：

NQ=4.05kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.161kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

Mwk=Mw/（1.4×

0.85）=0.016/（1.4×

0.85）=0.013kN·

Hs=（0.386×

4.89×

10-4×

205×

103-（1.2×

6.435+0.85×

（4.05+0.386×

100×

0.013/5.08）））/（1.2×

0.161）=132.265m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=Hs/（1+0.001Hs）

[H]=132.265/（1+0.001×

132.265）=116.814m；

[H]=116.814和50比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为36.74m，小于[H]，满足要求！

（八）连墙件的稳定性计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.251，ω0＝0.47，

Wk=0.7μz·

ω0=0.7×

0.92×

0.251×

0.47=0.076kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=3.6m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw=0.383kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.383kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·

A·

[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×

103=95.133kN；

Nl=5.383<

Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=5.383小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

（九）立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×

kc=160kPa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=160kPa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=124.223kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=N+0.038×

H1=29.405+0.038×

43=31.056kN；

基础底面面积：

A=0.25m2。

p=124.223≤fg=160kPa。

地基承载力满足要求！