外脚手架工程施工实施方案Word文件下载.docx
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4、七合板铺设要严密,不留缝隙,板固定要牢,六层外挑式防护栏的钢丝绳一定要拉紧,斜顶钢管要扣牢,以防大风吹动。
六、外架总体拆除顺序
外架拆除按后搭先拆的总体顺序进行。
首先清除外架上的杂物,然后拆除外架安全网、钢筋笆、隔离防护板,最后拆除钢管及扣件。
外架拆除以二层作为一个拆除段,每3天拆除一段。
七、外架拆除要求
1、拆除脚手架人员必须戴安全帽,系安全带,穿平底鞋。
2、拆除脚手架前,应设置警戒区域,非工作人员不得进入区域,配备专门的人员担任。
3、任警戒人员,负责对周围的施工人员及车辆进行警戒。
4、拆模板与支架按先后拆的顺序进行。
首先拆除防护层、隔离层及安全网,拆前应将防护、隔离层的砖块、砼块、小模板等杂物清理干净,拆一步清一步。
拆除时,先拆除人面前的筋笆、模板、木方,沿着人后退方向拆除,保证拆除人员能站在防护、隔离层上,保证拆除人员能安全。
5、垂直方向上下同时作业时,拆除人员不得与抹灰工、涂料、防水等施工人员上下交叉作业。
6、拆除人员必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业,连墙体必须随脚手架逐层进行,严禁先将连墙体整层或数层拆除后再拆脚手架,分段拆除高差不应大于2米。
7、拆除时各构配件严禁抛掷至楼地面,吊运拆除材料时,扣件用钢筋笼装好,钢管长短分类吊运,做好防止吊运物体掉落的工作。
八、外脚手架施工安全技术要求
1、所用脚手架钢管与扣件由外租借,应出厂合格证和质检报告,并经过严格筛选,确保材料上满足质量要求。
凡是有严重锈蚀、严重弯曲、变形、裂缝、钢管薄壁、扣件螺纹(螺丝)已损坏等外观缺陷的,均不得采用。
严禁将外径48的与其它不同直径的钢管混用。
2、安全防护:
在工作面及每隔二步架满铺钢筋网片一层作为隔离层,不得留有掉杂物的空档。
隔离层上在2根大横杆之间增设一根大横杆,架外侧围护采用密目安全网完全封闭。
3、各杆的间距、接头位置、垂直度、水平偏差等均应符合规范要求。
搭设时有适时校正立杆的垂直度与横杆的水平,立杆的垂直偏差应不大于1/400,且全高偏斜不大于100mm,同一排横杆的水平偏差应不大于1/3000,且不大于50mm,立杆与大小横杆的接头要注意错开1.5米以上,且接头不得在同一步架内。
4、扣件的紧固力距应达到40~60N.M,不得超过65N.M,并应定期检查紧固程度。
5、高空作业人员及搭设高空作业安全设施的有关人员,必须经过技术培训及考试合格后持证上岗,并定期进行身体检查。
6、高空作业必须有安全技术措施及交底,落实所用安全技术措施和人身防护用品。
7、遇到雨天、雾天、六级以上大风时应停止高空作业,雨天后进行高空作业时,必须采取可靠的防滑措施,凡水、雾均应及时清除,遇到暴雨,过后对高空作业设施进行全面检查、修复和完善。
8、高处操作人员使用的工具、零配件等,应放在随身佩带的工具袋内,不可随意向下丢掷。
传递物件时禁止抛掷。
9、对收工前未搭设完的脚手架及所准备用的材料,均应放置平稳,不得妨碍通行和其它作业,且收工时以及支架与模板安装后,均应认真检查连接与固定质量,确保其处于安全状态,只有确定安全可靠后,才能进行下道工序。
10、按工程进展实际情况及时做好划分和调整安全区域的工作,区域的安全性质用安全标志牌说明,施工安全区分三类:
A、人行安全区域:
除环境本身较安全外,应设有足够的防护设施,一般人员的正常活动不会发生危险。
B、作业区域:
有正常的防护设施,作业人员应各自带好安全防护用品,作业时可以保证安全。
C、警戒区域:
监护区域存在较多不安全因素,作业人员在监护下工作,非工作人员不得进入该区域。
在脚手架的吊运、安装及拆除时,应设置警戒区,悬挂明显的警示标志,地面操作人员,应尽量避免在高空作业面的正下方停留或通过,也不得在塔吊的起重臂或正在安装的构件下停留或通过。
同时派专人监护,严禁同时上下施工。
11、外架按后安先拆的顺序进行,拆前应将隔离层和安全网上的杂物清理干净,拆一步清一步。
材料用人力传送到地面并分类别堆放整齐,传递时双方要互相配合,协调一致,互为关照,确保脚手架拆除的顺利和安全。
拆除的模板、木方、脚手架等材料,临时堆放处距离楼层边缘不小于1米,堆放高度不得超过1米,楼梯边口、通道口、脚手架边缘等处,严禁堆放各种拆除物件。
12、木方、脚手架钢管等材料的垂直运输,必须按类别、长度成捆吊运,一般吊索成三角式,两点起吊。
对零星物件及小物件必须装箱或装袋吊运,防止散落。
13、钢管脚手架均安装防雷、避雷接地设施。
竖向接地钢管,接地电阻值在6Ω以内。
在塔吊拆除前,将塔身与主体结构的避雷系统用金属进行连接,用以防雷。
14、各种电线不得直接在钢管上缠绕,必须接触时,应增加绝缘措施。
15、脚手架分层设置数量足够的消防器材。
17、架子须与运输机械脱开。
18、坚持执行安全技术交底制度、架子的管理与验收程序,脚手架搭设完并经验收合格后,方允许使用。
19、钢管脚手架在使用过程中仍需定期检查,尤其是在砼浇注期间,更应派足够的专人看护脚手架,一旦发现脚手架出现松动、响声等异常情况,应立即停止脚手架的使用、砼浇注,待查明原因、并经妥善处理后,方可继续施工。
九、外脚手架使用过程中的安全监控及修整措施
1、外脚手架在使用过程中应化分好安全监控责任区,并派专职人员对外架进行监控,发现安全隐患,应及时上报。
2、项目部指定应急预案,指导外架发生的安全事故时的应急处理。
3、项目部成立的安全文明施工检查小组,定期对外架进行安全大检查,如发现安全隐患,及时进行处理解决。
4、外脚手架监控责任人应同时承担对外架的维修责任,发现外架的横立杆及钢丝绳等出现问题,应及时进行修整,并将修整结果上报项目部。
5、外架监控责任人,应担任外架上安全施工的责任,对不按要求在外架上野蛮作业的行为,要严格制止,同时还要制止在施工班组在外架上乱堆乱放,及倒运材料的不安全行为。
十、计算书:
普通型钢悬挑脚手架计算书
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为27m;
双排脚手架搭设起始高程为20m;
纵距为1.5m;
横距为0.85m;
步距为1.8m;
内排架距离墙长度为0.3m;
钢管Φ48X3.5mm;
钢管I:
11.36cm4
钢管W:
4.73cm3
连墙件布置取二步三跨;
连墙件连接方式为双扣件连接,扣件抗滑承载力系数为0.8;
;
2.荷载参数
施工均布活荷载标准值:
3kN/m2;
本工程地处江西景德镇市,基本风压为0.35kN/m2;
风荷载高度变化系数μz为1.82;
风荷载体型系数μs为0.58;
每米立杆承受的结构自重标准值:
0.1248kN/m2;
脚手板自重标准值:
0.3kN/m2;
栏杆挡脚板自重标准值:
0.15kN/m2
安全设施与安全网:
0.005kN/m2;
每米脚手架钢管自重标准值:
0.038kN/m2;
同时施工层数:
2层;
3.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢,
悬挑段长度:
1.5m
内锚固段长度:
1.0m
支座卡环直径:
22mm
支座卡环抗拉强度:
50N/mm2
4.拉绳参数
钢丝绳安全系数取:
8;
钢丝绳的抗拉强度:
1400N/mm2
层高:
3m;
拉绳拉环直径:
16.5mm
拉绳拉环抗拉强度:
侧立面图
脚手架示意图
二、纵向杆的计算:
1.均布荷载值计算
纵向杆的自重标准值:
P1=0.038kN/m;
脚手板的自重标准值:
P2=0.3×
0.85/3=0.09kN/m;
活荷载标准值:
Q=3×
0.85/3=0.85kN/m;
静荷载的设计值:
q1=1.2×
0.038+1.2×
0.09=0.15kN/m;
活荷载的设计值:
q2=1.4×
0.85=1.19kN/m;
设计值:
q=q1+q2=0.15+1.19=1.34kN/m;
纵向杆计算简图
2.强度验算
Mmax=0.1×
q×
l2
1.34×
1.52=0.30kN.m;
σ=Mmax/W=0.30×
106/(4.73×
103)=63.42N/mm2;
[f]=205N/mm2;
"
满足要求"
3.挠度验算:
计算公式如下:
v=0.677q1l4/100EI<
[v]
静荷载标准值:
q1=0.038+0.09=0.12kN/m;
q2=0.85kN/m;
标准值:
q=q1+q2=0.12+0.85=0.97kN/m;
最大挠度计算值为:
V=0.677×
0.97×
1500.004/(100×
210000.000×
113600.00)=1.39mm;
[v]=1500.00/150=10.00mm
满足要求!
三、横向杆的计算:
1.荷载值计算
纵向杆跨中的自重标准值:
p1=0.038×
1.5=0.06kN;
横向杆跨中的自重标准值:
p2=0.038×
0.85/3=0.01kN;
脚手板跨中的自重标准值:
p3=0.3×
0.85×
1.5/3=0.13kN;
跨中活荷载标准值:
p4=3×
1.5/3=1.27kN;
跨中集中荷载的设计值:
P1=1.2×
(0.06+0.13+0.01)+1.4×
1.27=2.02kN;
横向杆悬臂的自重标准值:
p5=0.038×
0.3/2=0.01kN;
脚手板悬臂的自重标准值:
p6=0.3×
0.3×
1.5/2=0.07kN;
悬臂活荷载标准值:
p7=3×
1.5/2=0.68kN;
悬臂集中荷载的设计值:
P2=1.2×
(0.01+0.07)+1.4×
0.68=1.05kN;
横向杆计算简图
跨中最大弯矩计算:
M1=P1B/3-P2a/3
M=2.02×
0.85/3-1.05×
0.3/3=0.47kN.m;
支座最大弯矩计算:
M2=P2a/2=1.05×
0.3/2=0.16kN.m;
最大应力计算值σ=0.47×
103)=99.37N/mm2;
3.挠度验算
横向杆跨中荷载标准值:
P1=0.06+0.13+1.27=1.46kN
M2=0.16kN.m
跨中最大挠度计算:
V=23P1B3/648EI-M2B2/16EI
=23×
1460.00×
850.003/(648×
210000×
113600.00)-160000.00×
850.002/(16×
113600.00)=1.03mm
[v]=850.00/150=5.67mm
四、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中:
Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN;
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
P1=0.038×
1.5×
4/2=0.11kN;
横向杆的自重标准值:
P2=0.038×
(0.85/2+0.3)=0.03kN;
P3=0.3×
(0.85/2+0.3)=0.33kN;
Q=3×
(0.85/2+0.3)=3.26kN;
荷载的设计值:
R=1.2×
(0.11+0.03+0.33)+1.4×
3.26=5.13kN;
双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"
五、脚手架立杆荷载的计算:
1.静荷载计算
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)
NG1=0.1248×
27=3.37kN;
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);
NG2=0.3×
2×
(0.85+0.3)/2=0.52kN;
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);
NG3=0.15×
1.5/2=0.22kN;
(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);
NG4=0.005×
27=0.20kN;
经计算得到,静荷载标准值
NG=3.37+0.52+0.22+0.20=4.31kN;
2.活荷载计算
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值
NQ=3×
(0.85+0.3)×
2/2=5.18kN;
3.风荷载计算
风荷载标准值按照以下公式计算
Wo--基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
Wo=0.35kN/m2;
Uz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
Uz=1.82;
Us--风荷载体型系数:
取值为0.58;
经计算得到,风荷载标准值
Wk=0.7×
0.35×
1.82×
0.58=0.26kN/m2;
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
4.31+1.4×
5.18=12.42kN;
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×
1.4NQ=1.2×
4.31+0.85×
1.4×
5.18=11.33kN;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为
Mw=0.85×
1.4WkLah2/10=0.85×
0.26×
1.82/10=0.15kN.m;
六、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:
立杆的轴向压力设计值:
N=12.42kN;
i---计算立杆的截面回转半径(cm);
i=1.59cm
A---立杆净截面面积(cm2);
A=4.5cm2
φ---轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;
σ---钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]---钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
l0---计算长度(m);
如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》由公式
(1)计算
(1)l0=k1uh
K1---计算长度附加系数,取值为K1=1.16;
u---计算长度系数,参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3,u=1.50;
公式
(1)的计算结果:
l0=1.16×
1.50×
1.8=3.13m;
l0/i=196;
φ=0.188;
σ=12420.00/(0.188×
450.00)=146.81N/mm2;
满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值:
N=11.33kN;
W---立杆净截面模量(抵抗矩):
W=4.73cm3
K1---计算长度附加系数,取值为K1=1.16;
σ=11330.00/(0.188×
450.00)+150000.00/4730.00=165.64N/mm2;
七、连墙件的计算:
连墙件简图
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:
N2=N1w+N0
风荷载标准值Wk=0.26kN/m2;
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.80m2;
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:
N1w=1.4×
Wk×
Aw=3.93kN;
连墙件的荷载N1=N1w+N0=8.93kN;
使用双扣件连接,满足要求。
八、悬挑梁的受力计算:
本方案中,脚手架排距为0.85mm,内排脚手架距离墙体0.3m,
受脚手架集中荷载P=1.2×
4.31+1.4×
3.83=12.42kN;
1.按纯悬挑构件计算
(1).受力计算
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁形变图(kN.m)
Ra=36.85kN;
Rb=12.01kN;
Mmax=18.01kN.m;
νmax=4.20kN.m;
(2).悬挑梁的强度计算:
最大应力σ=M/1.05W=18.01×
106/(1.05×
141×
103)=121.65N/mm2;
水平支撑梁的最大应力计算值小于水平支撑梁的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!
(3).悬挑梁的挠度计算:
[ν]=1500.00/400=3.75mm
做为纯悬挑构件挠度不满足要求,必须增加斜拉钢筋绳使纯悬挑构件转变为简支构件,,悬臂部分脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点,1为斜拉Φ16.5钢丝绳拉结点.这样既满足刚度要求,又增加构件的强度保险系数。
(4).悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
φb=2.00
σ=18.01×
106/(2.00×
141000.00)=63.87N/mm2
水平钢梁的稳定性计算,满足要求!
(5).悬挑梁的平面外整体稳定性计算:
在弯矩作用平面外的整体稳定性计算公式:
N----轴心压力的计算值(kN);
N=N1w/2=1.97KN
A----井架横截面的毛截面面积,取A=26.10cm2;
y----轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数;
b----2.00
max----等效弯矩系数,取1.0;
M----计算范围段最大偏心弯矩值(kN.m);
M=18.01kN.m;
l----弯矩作用平面内,截面高度l=2×
1.5=3.00mm;
W1----弯矩作用平面内,较大受压纤维的毛截面抵抗矩,W1=141cm3;
i0----界面回转半径;
i0=1.89cm
NEx---