脚手架安全施工方案Word文档格式.docx

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3、荷载参数

3.1、施工均布荷载（kN/m2）:

3.000

同时施工层数:

1层；

3.2、本工程地处山东省泰安市，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数μz为1.56，风荷载体型系数μs为1.134；

计算中考虑风荷载作用。

3.3、静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.35；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

1.312；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

4层；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；

栏杆挡板类别:

木模板挡板；

楼板混凝土标号:

C30；

四、人员准备

本工程架子工全部持证上岗，架子工20人，由安全员、施工员负责脚手架的搭设与拆除的全过程,并及时检查脚手架在施工过程中的各个环节。

根据本工程具体情况，架子工人员数量满足工程需要。

五、脚手架搭设技术保证措施

1、为确保底层架的稳定和各种杆件连接牢固，因此在底层挑脚手架节点设置双扣件，其余各层脚手架采用普通旋转扣件或十字扣件。

2、为保证杆件的受力性能，立杆采用对接，接头相互错开。

3、为防止上层作业层高空坠物，在固定层加外挑一排挑架，挂安全平网一道，密目网一道。

4、为加强架子整体刚度，在架子的搭设中应严格按照规范要求加剪刀撑，宽度较小处加设之字撑，在施工中按满加剪刀撑处理。

在主体结构中埋设拉环，用钢丝绳与脚手架拉结。

六、脚手架搭设注意事项：

1、按照作业方案规定的构造要求和尺寸进行搭设。

2、采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，不得使用严重锈蚀或变形的钢管。

3、选用直角、旋转、对接扣件，且扣件应采用GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。

扣件附件采用的材料应符合《普通碳素钢技术条件》（GB70088）中A3的规定。

螺纹应符合《普通螺纹》（GB196—81）的规定。

垫圈应符合（GB95—86—85）的规定。

扣件质量要求：

不得有裂纹、气孔。

在使用前将粘砂、烧冒口残余、披缝、毛刺等消除干净，表面进行防锈处理。

4、一层一层地搭设并与结构拉结好。

5、拧紧扣件（拧紧程度要适当），要求扭力矩控制在39~49N.m。

当扣件拧紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。

6、立杆的垂直偏差应小于20mm,同一大横杆的水平偏差不大于300mm。

7、相邻立杆的接头错开布置在不同的步距中，与相近大横杆的间距不大于600mm。

8、大横杆对接接头错开布置在不同的立杆步距中，与相近立杆的间距不大于600mm;

相邻步距的大横杆错开布置立杆里侧和外侧，以减少立杆的偏心受荷。

9、及时与结构拉结或采用临时支顶，以确保搭设过程的安全。

10、搭设工人必须佩挂安全带。

11、没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子及材料堆放的稳定，以免发生意外。

12、施工荷裁不得大于2000N/m2。

13、所有杆件必须按类型规格一致、颜色一致搭设整齐。

14、搭设后经验收合格方可使用。

七、脚手架搭设的安全技术措施

1、脚手架立杆基础外侧设排水沟和必要的工具，以防雨水浸泡。

2、钢管架设避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络并检测接地电阻不大于30Ω。

3、电线线路及架空线路不得经过脚手架，且保持安全距离，并做好可靠的安全接地处理。

4、外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

5、外脚手架严禁钢柱、钢木混搭，禁止铁件、绳索、铁丝、塑料混用。

6、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

7、严格控制施工荷载，脚手架不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于2KN/m2。

8、控制扣件螺栓拧紧力矩，采用扭力扳手，扭力矩应控制在39～49N·

M范围内。

9、脚手片应满铺，严禁脚手片存在探头现象，铺设脚手片以及多层作业时，应尽量在施工荷载内、外传递平衡。

10、保证脚手架的整体性，不得截断架体。

八、脚手架拆除的安全技术措施

1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。

作业计划一般包括：

拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

2、拆架前应划分作业区，周围设绳绑围栏或树立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止

非作业人员进入。

3、拆除的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿防滑鞋。

拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手架剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一部一清原则一次进行。

严禁上下同时进行拆架作业。

4、拆立杆时，要先抱住立杆在拆开两个扣。

拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，在解决端头扣。

5、连接杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应临时撑支住，然后才能拆除。

6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

7、拆除架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

8、在拆除时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

9、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。

运至地面的材料应按时定地点随拆随运，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算参数:

双排脚手架，搭设高度19.55米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为

48×

3.5，

连墙件采用2步3跨，竖向间距3.30米，水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。

栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。

基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.5600，体型系数1.1340。

一、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×

1.500/3=0.175kN/m

活荷载标准值Q=3.000×

1.500/3=1.500kN/m

荷载的计算值q=1.2×

0.038+1.2×

0.175+1.4×

1.500=2.356kN/m

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=2.356×

0.9502/8=0.266kN.m

=0.266×

106/5080.0=52.322N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×

1.713×

950.04/（384×

2.06×

105×

121900.0）=0.724mm

小横杆的最大挠度小于950.0/150与10mm,满足要求!

二、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038×

0.950=0.036kN

0.950×

1.500/3=0.166kN

活荷载标准值Q=3.000×

1.500/3=1.425kN

荷载的计算值P=（1.2×

0.036+1.2×

0.166+1.4×

1.425）/2=1.119kN

大横杆计算简图

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×

（1.2×

0.038）×

1.5002+0.267×

1.119×

1.500=0.457kN.m

=0.457×

106/5080.0=89.864N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×

0.038×

1500.004/（100×

2.060×

121900.000）=0.05mm

集中荷载标准值P=0.036+0.166+1.425=1.628kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.883×

1627.730×

1500.003/（100×

121900.000）=4.12mm

最大挠度和

V=V1+V2=4.172mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×

1.500=0.058kN

1.500/2=0.249kN

1.500/2=2.138kN

荷载的计算值R=1.2×

0.058+1.2×

0.249+1.4×

2.138=3.361kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；

本例为0.1248

NG1=0.125×

20.400=2.546kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×

4×

1.500×

（0.950+0.300）/2=1.312kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×

4/2=0.450kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

20.400=0.153kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.461kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×

2×

0.950/2=4.275kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.450

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=1.560

Us——风荷载体型系数：

Us=1.134

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×

0.450×

1.560×

1.134=0.557kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×

4.461+0.85×

1.4×

4.275=10.441kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

4.461+1.4×

4.275=11.339kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×

1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×

0.557×

1.800×

1.800/10=0.322kN.m

五、立杆的稳定性计算

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.339kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×

1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；

——由长细比，为3118/16=197；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

经计算得到

=11339/（0.19×

489）=124.813N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<

[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.441kN；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.322kN.m；

=10441/（0.19×

489）+322000/5080=178.372N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

六、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×

wk×

Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.557kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×

4.50=16.200m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；

No=5.000

经计算得到Nlw=12.638kN，连墙件轴向力计算值Nl=17.638kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到

=0.95；

A=4.89cm2；

[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.411kN

Nf>

Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件连接示意图

潍坊恒信·

温莎公馆四期

工程项目经理部

年月日