碧桂园斜屋面高支模施工方案Word文档格式.docx

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斜板门式架一般取2榀为一组，斜屋面板的梯形或三角形的斜腰边处以临斜边处200mm增设钢管立杆或门式架，第二排枋成放射状放置。

第一层枋和顶托之间的三角形空隙采用三角形木楔块塞紧。

三角形木楔块须按照屋面坡度预制加工好。

门式脚手架支撑体系要求在底部上200mm位置用万向扣扣一道钢管拉杆，纵横各一道，以保证整体性及稳定性。

在顶层架顶部下100mm纵横必须各扣一道钢管拉杆，以分散斜向压力。

、在底层架横杆中央处扣一道通长拉杆，故整个支撑高度范围内设置水平拉杆如下：

距楼面200mm设扫地杆，以上每个门式架设置一道水平拉杆；

水平拉杆要通长设置，纵横方向均设，交接处用钢管扣扣住，在端部要顶到柱。

2、模板拆除

根据混凝土七天及二十八天抗压试件试验报告，当混凝土达到拆模强度要求后，再安排拆除模板；

对板及梁部分，强度要达到75％；

对悬臂部分，跨度大于8m的梁，拆模强度要达到设计强度的100％。

模板拆除时，先松顶托，把顶托除下,利用原支撑体系做脚架,拆卸梁及楼面模板,最后拆除支撑体系。

五、质量保证措施

⑴立柱就位前应放出控制线，使立柱尽量在同一直线上，以便与水平拉杆连接及使其满足间距要求。

⑵门架、立柱排放时要用线陀吊线，控制其垂直度。

⑶水平拉结施工时应做到每完一层即验收一层，检查其拉结是否牢固到位，以防“虚结”。

⑷所用的木料，尤其是木枋，必须于使用前严格检查其完好性，严禁使用虫蛀、腐蚀严重的枋材。

⑸支撑系统施工完毕后要经公司质安部验收合格后方可铺板。

六.主要安全技术措施

1.废烂木枋不能使用；

2.安装、拆除外墙外模板时，必须确认外脚手架符合安全要求；

3.内模板安装高度超过2.5m时，应搭设临时脚手架；

4.在4m以上高空拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员的动向；

5.正在施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶不准拆除；

6.安装夹层或夹层以上的外围墙、柱及梁模板，先搭设脚手架或安全网；

水平拉杆不准固定在脚手架或跳板等不稳定物体上。

第七节、斜屋面门架支撑系统计算书

、斜屋面梁门架支撑系统计算书

本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

梁段：

WL6

（1）。

模板支撑体系剖面图

门架排列平面示意图

一、参数信息

1.模板构造参数

（一）梁构造参数

梁截面宽度B：

0.3m；

梁截面高度D：

0.5m；

楼层高度H：

5.5m；

结构表面要求：

隐藏；

混凝土楼板厚度：

120mm；

梁边至板支撑距离：

（二）门架构造参数

门架型号：

MF1219A；

搭设尺寸为：

跨距l=0.800m（根据斜屋面坡度320，取计算跨距l=1.000m。

计算跨距1.0m计算依据：

0.8/cos320=0.9433m）；

步距=1.955m；

门架的宽度b：

1219.000mm；

门架的高度h0：

1930.000mm；

h1：

1536.000mm；

门架立杆采用Φ48×

3.5mm钢管；

立杆加强杆采用Φ26.8×

2.5mm钢管；

门架承载力修正系数：

0.9；

（三）门架立杆（加强杆）钢管材料性能参数

钢材品种：

钢材Q235钢（＞16-40）；

弹性模量E：

206000N/mm2；

屈服强度fy：

235N/mm2；

抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：

205N/mm2；

抗剪强度设计值fv：

120N/mm2；

端面承压强度设计值fce：

325N/mm2；

2.荷载参数

（一）梁模板荷载参数

新浇筑砼自重标准值G2k：

28.3kN/m3；

钢筋自重标准值G3k：

1.77kN/m3；

根据斜屋面坡度320，砼自重标准值G2k：

24/cos320=28.3kN/m3

1.5/cos320=1.77kN/m3；

梁侧模板自重标准值G1k：

0.5kN/m2；

砼对模板侧压力标准值G4k：

12kN/m2；

振捣砼对梁侧模板荷载Q2k：

4kN/m2；

梁底模板自重标准值G1k：

振捣砼对梁底模板荷载Q2k：

2kN/m2；

（二）门架静荷载参数

水平架5步4设；

脚手板5步1设；

水平加固杆采用Φ48×

3.5mm钢管，1步1设；

剪刀撑采用Φ48×

3.5mm钢管，按照4步4跨设置；

1跨1步架内包含旋转扣件4个，直角扣件1个；

附件、安全网重量（kN/m）：

0.02

栏杆重量（kN/m）：

0.01

3.梁侧模板参数

加固楞搭设形式：

主楞横向设置无次楞；

（一）面板参数

面板采用桦木（垂直方向）18mm厚覆面木胶合板；

厚度：

18mm；

抗弯设计值fm：

15N/mm2；

5400N/mm2；

（二）主楞参数

材料：

2根Ф48×

3.5钢管；

间距（mm）：

100,150*1；

（三）加固楞支拉参数

加固楞采用穿梁螺栓支拉；

螺栓直径：

M12；

螺栓水平间距：

450mm；

螺栓竖向间距（mm）依次是：

4.梁底模板参数

搭设形式为：

单门架垂直梁轴线布置；

（二）第一层支撑梁参数

1根80×

80矩形木楞；

间距：

300mm；

木材品种：

粗皮落叶松；

10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：

16N/mm2；

抗弯强度设计值fm：

17N/mm2；

1.7N/mm2；

（三）第二层支撑梁参数

二、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。

这里取面板的计算宽度为1.000m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

I=1000×

183/12=4.860×

105mm4；

W=1000×

182/6=5.400×

104mm3；

1.荷载计算及组合

（一）新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k

按下列公式计算，并取其中的较小值:

F1=0.22γtβ1β2V1/2

F2=γH

其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取3.000h；

T--砼的入模温度，取20.000℃；

V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；

H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.500m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.000；

β2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算得到：

F1=19.400kN/m2

F2=12.000kN/m2

新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.000kN/m2；

砼侧压力的有效压头高度：

h=F/γ=12.000/24.000=0.500m；

（二）振捣砼时产生的荷载标准值Q2k

Q2k=4kN/m2；

（三）确定采用的荷载组合

计算挠度采用标准组合：

q=12.000×

1=12.000kN/m；

计算弯矩和剪力采用基本组合：

底部荷载：

q=max（q1，q2）=18.108kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×

（1.2×

12.000+1.4×

4）×

1=18.000kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×

（1.35×

0.7×

1=18.108kN/m；

顶部荷载：

q=0.9×

1.4×

4×

1=3.528kN/m；

2.内力计算

面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图（kN·

m）

剪力图（kN）

变形计算简图

变形图（mm）

经过计算得到:

最大弯矩M=0.083kN·

m

最大剪力：

V=1.583kN

最大变形：

ν=0.127mm

最大支座反力：

F=2.906kN

3.面板计算

（一）板抗弯强度计算

σ=M/W=0.083×

106/5.400×

104=1.536N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=1.536N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！

（二）挠度计算

容许挠度:

结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.127mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.017mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！

第3跨最大挠度为0.020mm，容许挠度为0.280mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

三、梁侧模板支撑的计算

1.主楞计算

主楞采用2根Ф48×

3.5钢管为一组，共2组。

主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=2×

12.19×

104=2.438×

105mm4；

W=2×

5.08×

103=1.016×

104mm3；

E=206000N/mm2；

主楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

主楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

（a）计算弯矩和剪力采用：

q=2.906/1=2.906kN/m；

（b）计算挠度采用：

q=1.835/1=1.835kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×

2.906×

0.4502=0.059kN.m

最大剪力V=0.6ql=0.6×

0.450=0.785kN

最大支座力N=1.1ql=1.1×

0.450=1.439kN

最大变形ν=0.677ql4/100EI=0.677×

1.835×

450.0004/（100×

206000×

2.438×

105）=0.010mm

（1）主楞抗弯强度计算

σ=M/W=0.059×

106/1.016×

104=5.793N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=5.793N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞抗剪强度计算

τ=VS0/Itw=0.392×

1000×

6946/（2.438×

105×

3.5）=3.194N/mm2；

实际剪应力计算值3.194N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！

（3）主楞挠度计算

最大挠度：

ν=0.010mm；

结构表面隐藏[ν]=l/250=1.800mm；

实际最大挠度计算值:

ν=0.010mm小于最大允许挠度值:

[ν]=1.800mm，满足要求！

2.穿梁螺栓计算

验算公式如下:

N<

[N]=f×

A

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓型号:

M12；

查表得：

穿梁螺栓有效直径:

9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:

A=76mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=170×

76/1000=12.920kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=1.439kN。

穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.439kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！

四、梁底模板面板计算

这里取面板的计算宽度为0.300m。

I=300×

183/12=1.458×

W=300×

182/6=1.620×

模板自重标准值G1k=0.5×

0.300=0.150kN/m；

新浇筑砼自重标准值G2k=28.3×

0.300×

0.5=4.245kN/m；

钢筋自重标准值G3k=1.77×

0.5=0.266kN/m；

永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=4.661kN/m；

振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×

0.300=0.600kN/m；

（1）计算挠度采用标准组合：

q=4.661kN/m；

（2）计算弯矩采用基本组合：

q=max（q1，q2）=6.192kN/m；

q1=0.9×

4.661+1.4×

0.600）=5.789kN/m；

q2=0.9×

0.600）=6.192kN/m；

2.面板抗弯强度验算

σ＝M/W<

[f]

其中：

W--面板的截面抵抗矩，W=1.620×

M--面板的最大弯矩（N·

mm）M=0.125ql2=6.966×

104N·

mm；

计算弯矩采用基本组合:

q=6.192kN/m；

面板计算跨度:

l=300mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=6.966×

104/1.620×

104=4.300N/mm2；

实际弯曲应力计算值σ=4.300N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！

3.面板挠度验算

ν=5ql4/（384EI）≤[ν]

q--作用在模板上的压力线荷载:

q=4.661kN/m；

l-面板计算跨度:

l=300mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=5400N/mm2；

I--截面惯性矩:

I=1.458×

[ν]-容许挠度:

结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=5×

4.661×

300.0004/（384×

5400×

1.458×

105）=0.624mm；

ν=0.624mm小于最大允许挠度值:

[ν]=1.200mm，满足要求！

五、梁底支撑梁的计算

1.第一层支撑梁的计算

支撑梁采用1根80×

80矩形木楞，间距300mm。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=1×

341.33×

104=3.413×

106mm4；

W=1×

85.33×

103=8.533×

E=10000N/mm2；

（一）荷载计算及组合：

模板自重标准值G1k=0.3×

（0.5×

2×

0.32+0.5×

0.3）/0.3=0.470kN/m；

0.3×

永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=4.981kN/m；

0.3=0.600kN/m；

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

永久荷载标准值Gkb=（25×

0.18+0.5）×

0.5/2=0.375kN；

活荷载标准值Qkb=1.0×

0.5/2=0.075kN；

（1）计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合（含支撑梁自重）：

均布荷载设计值q1=0.9×

4.981+1.2×

0.038+1.4×

0.600）=6.176kN/m；

楼板传来集中力设计值F1=0.9×

0.375+1.4×

0.075）=0.500kN；

（2）计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合（含支撑梁自重）：

均布荷载设计值q2=0.9×

4.981+1.35×

0.600）=6.627kN/m；

楼板传来集中力设计值F2=0.9×

0.075）=0.522kN；

（3）计算挠度时，采用荷载标准值进行组合（含支撑梁自重）：

均布荷载标准值q3=4.981+0.038=5.019kN/m；

楼板传来集中力标准值F3=0.375kN；

（二）支撑梁验算

根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

经过计算得到从左到右各支座力分别为：

N1=1.540kN

N2=1.540kN

计算得到：

最大弯矩：

M=0.724kN.m

V=1.540kN

ν=2.286mm

F=1.540kN

（1）支撑梁抗弯强度计算

σ=M/W=0.724×

106/8.533×

104=8.489N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=8.489N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）支撑梁抗剪计算

τ=VS0/Ib=1.540×

64000/（3.413×

106×

80）=0.361N/mm2；

实际剪应力计算值0.361N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2，满足要求！

（3）支撑梁挠度计算

[ν]-容许挠度:

第1跨最大挠度为2.286mm，容许挠度为4.876mm，满足要求！

2.第二层支撑梁的计算

80矩形木楞为一组，共2组。

取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

支撑梁所受集中荷载F：

计算弯矩和剪力时采用F1=1.540kN；

计算挠度时采用F2=1.145kN；

均布荷载取支撑梁的自重q：

计算弯矩和剪力时采用q1=0.052kN/m；

计算挠度时采用q2=0.038kN/m；

根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

M=0.523kN.m

V=3.321kN

ν=0.729mm

F=5.656kN

σ=M/W=0.523×

104=6.134N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=6.134N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

τ=VS0/