梁模板木支撑计算书Word文档格式.docx

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400；

次楞根数：

3；

穿梁螺栓水平间距（mm）：

穿梁螺栓竖向根数：

支撑点竖向间距为：

50mm，100mm；

穿梁螺栓直径（mm）：

M12；

主楞龙骨材料：

木楞,，宽度80mm，高度100mm；

次楞龙骨材料：

木楞，宽度60mm，高度80mm；

4、面板参数

面板选用类型:

胶合面板；

面板弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；

面板厚度（mm）:

18.000；

面板抗弯设计值fm（N/mm2）:

13.000；

5、立杆圆木参数

立杆圆木选用木材：

速生马尾松；

圆木弹性模量E（N/mm2）:

9000.000；

圆木抗压强度设计值fv（N/mm2）:

10.000；

6、斜撑方木参数

斜撑方木选用木材：

斜撑方木弹性模量E（N/mm2）:

斜撑方木抗压强度设计值fv（N/mm2）:

7、帽木方木参数

帽木方木选用木材：

弹性模量E（N/mm2）:

抗剪强度设计值fv（N/mm2）:

1.200；

抗弯强度设计值fm（N/mm2）:

11.000；

8、梁侧背楞参数

梁侧背楞选用类型：

梁侧背楞弹性模量E（N/mm2）:

梁侧背楞抗弯强度设计值fm（N/mm2）:

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.000；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得40.549kN/m2、12.000kN/m2，取较小值12.000kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算：

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

次楞（内龙骨）的根数为3根。

面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=40×

1.8×

1.8/6=21.6cm3；

M--面板的最大弯距（N.mm）；

σ--面板的受弯应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×

0.4×

12×

0.9=5.18kN/m；

振捣混凝土侧压力设计值:

q2=1.4×

1×

0.9=0.5kN/m；

q=q1+q2=5.184+0.504=5.688kN/m；

计算跨度（内楞间距）:

l=300mm；

面板的最大弯距M=0.125×

5.688×

3002=6.40×

104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=6.40×

104/2.16×

104=2.963N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=2.963N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:

q=12×

0.4=4.8N/mm；

l--计算跨度（内楞间距）:

E--面板材质的弹性模量:

E=9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=40×

1.8/12=19.44cm4；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.521×

4.8×

3004/（100×

9500×

1.94×

105）=0.11mm；

面板的最大容许挠度值:

[ω]=l/250=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.11mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算：

1.内楞计算

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×

82×

1/6=64cm3；

I=6×

83×

1/12=256cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--内楞的最大弯距（N.mm）；

W--内楞的净截面抵抗矩；

[f]--内楞的强度设计值（N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=（1.2×

0.9+1.4×

0.9）×

0.3=4.27kN/m；

内楞计算跨度（外楞间距）:

l=400mm；

内楞的最大弯距:

M=0.1×

4.27×

400.002=6.83×

最大支座力:

R=1.1×

4.266×

0.4=1.877kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=6.83×

104/6.40×

104=1.066N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:

[f]=11N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=1.066N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=11N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中l--计算跨度（外楞间距）：

l=400mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

q=12.00×

0.30=3.60N/mm；

E--内楞材质的弹性模量：

9000N/mm2；

I--内楞的截面惯性矩：

I=2.56×

106mm4；

内楞的最大挠度计算值:

ω=0.677×

3.6×

4004/（100×

9000×

2.56×

106）=2.71×

10-2mm；

内楞的最大容许挠度值:

[ω]=400/250=1.6mm；

内楞的最大挠度计算值ω=2.71×

10-2mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.6mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.877kN,对主楞按照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8×

102×

1/6=133.33cm3；

I=8×

103×

1/12=666.67cm4；

外楞计算简图

外楞弯矩图（kN.m）

外楞变形图（mm）

（1）.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm2）

M--外楞的最大弯距（N.mm）；

W--外楞的净截面抵抗矩；

[f]--外楞的强度设计值（N/mm2）。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.281kN.m；

外楞最大计算跨度:

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:

σ=2.81×

105/1.33×

105=2.111N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:

外楞的受弯应力计算值σ=2.111N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=11N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.178mm

外楞的最大容许挠度值:

[ω]=300/250=1.2mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.178mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！

验算公式如下:

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

穿梁螺栓的直径:

12mm；

穿梁螺栓有效直径:

9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:

A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=（1.2×

12+1.4×

1）×

0.35=2.212kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=170×

76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.212kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

五、梁底模板计算：

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=250×

18×

18/6=1.35×

104mm3；

I=250×

18/12=1.22×

105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--计算的最大弯矩（kN.m）；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=500.000mm；

q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:

1.2×

25.000×

0.250×

0.700×

0.900=4.725kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:

1.2×

0.350×

0.900=0.095kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:

1.4×

1.000×

0.900=0.315kN/m；

q=q1+q2+q3=4.725+0.095+0.315=5.135kN/m；

面板的最大弯矩：

Mmax=0.10×

5.135×

0.52=0.128kN.m；

面板的最大受弯应力计算值：

σ=0.128×

106/1.35×

104=9.508N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=9.508N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（25.00×

0.700+0.35）×

0.25=4.46KN/m；

l=500.00mm；

E--面板的弹性模量:

E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ω]=500.00/250=2.000mm；

4.462×

5004/（100×

1.22×

105）=1.636mm；

ω=1.636mm小于面板的最大允许挠度值:

[ω]=500/250=2mm，满足要求！

六、帽木验算：

支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；

（1）钢筋混凝土板自重线荷载设计值（kN/m）：

q1=1.2×

0.500=10.500kN/m；

（2）模板的自重线荷载设计值（kN/m）：

q2=1.2×

0.500=0.210kN/m；

（3）活荷载为振捣混凝土荷载设计值（kN/m）：

q3=1.4×

0.500=0.700kN/m；

q=q1+q2+q3=11.410kN/m；

（4）帽木的自重线荷载设计值（kN/m）：

q4=1.2×

60.000×

10-3×

80.000×

3.870=0.022kN/m；

帽木截面抵抗矩：

W=60.000×

80.0002/6=64000.000mm3；

帽木截面惯性矩：

I=60.000×

80.0003/12=2560000.000mm4；

帽木受力计算简图

经过连续梁的计算得到

帽木剪力图（kN）

帽木弯矩图（kN.m）

帽木变形图（mm）

经过连续梁的计算得到

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1]=1.437kN；

R[2]=7.509kN；

R[3]=1.437kN；

最大弯矩Mmax=0.406kN.m；

最大变形ωmax=0.209mm；

最大剪力Vmax=3.754kN；

截面应力σ=405756.256/64000=6.340N/mm2。

帽木的最大应力为6.34N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值11N/mm2，满足要求！

帽木的最大挠度为0.209mm，小于帽木的最大容许挠度2mm，满足要求！

七、梁底木支架立杆的稳定性验算:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1、静荷载标准值包括以下内容：

（1）木顶撑的自重（kN）：

NG1={1.000×

0.060×

0.080+[（1.000/2）2+0.5002]1/2×

2×

0.040×

0.060+2.600×

π×

（0.080/2）2}×

3.870=0.082kN

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.350×

0.500×

0.250=0.044kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.000×

0.500=2.188kN；

经计算得到，静荷载标准值；

NG=NG1+NG2+NG3=0.082+0.044+2.188=2.314kN；

2、活荷载为施工荷载标准值：

经计算得到，活荷载标准值：

NQ=1.000×

0.500=0.125kN；

3、立杆的轴向压力设计值计算公式：

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

2.314+1.4×

0.125=2.951kN；

稳定性计算公式如下：

其中，N--作用在立杆上的轴力

σ--立杆受压应力计算值；

fc--立杆抗压强度设计值；

A0--立杆截面的计算面积；

A0=π×

（80.000/2）2=5026.548mm2

φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比结果确定；

轴心受压稳定系数按下式计算：

i--立杆的回转半径，i=80.000/4=20.000mm；

l0--立杆的计算长度，l0=2600.000-500.000=2100.000mm；

λ=2100.000/20.000=105.000；

φ=2800/（105.0002）=0.254；

经计算得到：

σ=2951.246/（0.254×

5026.548）=2.312N/mm2；

根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系

数：

[f]=1.2×

10.000=12.000N/mm2；

木顶支撑立杆受压应力计算值为2.312N/mm2，小于木顶支撑立杆抗压强度设计值12N/mm2，满足要求！

八、梁底斜撑稳定性验算:

木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算：

RDi＝RCi/sinαi

其中RCi-斜撑对帽木的支座反力；

RDi-斜撑的轴力；

αi-斜撑与帽木的夹角。

sinαi=sin{arctan[500.000/（1000.000/2）]}=0.707；

斜撑的轴力：

RDi=RCi/sinαi=1.437/0.707=2.032kN

稳定性计算公式如下：

其中，N--作用在木斜撑的轴力,2.032kN

σ--木斜撑受压应力计算值；

fc--木斜撑抗压强度设计值；

10.000N/mm2

A0--木斜撑截面的计算面积；

A0=40.000×

60.000=2400.000mm2；

φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；

轴心受压构件稳定系数按下式计算：

i--木斜撑的回转半径，i=0.289×

60.000=17.340mm；

l0--木斜撑的计算长度，l0=[（1000.000/2）2+500.0002]0.5=707.107mm；

λ=707.107/17.340=40.779；

φ=1/（1+（40.779/80）2）=0.794；

经计算得到：

σ=2032.346/（0.794×

2400.000）=1.067N/mm2；

根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；

木顶支撑斜撑受压应力计算值为1.067N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值12N/mm2，满足要求！