施工电梯基础方案说明Word文档下载推荐.docx

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昆明中铁集团公司国家大型铁路养护设备昆明产业基地经济适用房第三标段工程包含4栋建筑，剪力墙结构，地下层2层，层高为3.6米和4.2米，夹层层高1.85米，上部结构标准层层高：

2.9m；

总建筑面积：

96794平方米，本标段地下室建筑面积为26400m2，地上共四栋高层建筑，4、5栋为30层，建筑高度：

87.3m，施工升降机安装高度93m。

6、7栋为34层，建筑高度：

98.9m，施工升降机安装高度105m。

因4栋主楼的位置周边均为地下室，施工过程考虑在地下室顶板上安装4台施工升降机来作为主要垂直运输设备，解决施工过程中人员及砌体等材料的垂直运输。

由于施工升降机设在地下室顶板上，在施工电梯安装位置有沉降后浇带，要考虑在电梯基础位置下部两层地下室搭设钢管支撑，确保地下室顶板不变形，保证使用安全。

二、编制依据

1、GB/T10053-1996《施工升降机检验规则》

2、GB/T10054-2005《施工升降机》

3、GB10055-2007《施工升降机安全规则》

4、JGJ215-2010《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》

5、GB50007-2011《建筑地基基础设计规范》

6、GB50010-2010《混凝土结构设计规范》

7、GB50009-2012《建筑结构荷载规范》

8、建质[2009]87号《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》

9、SC200型施工升降机使用维护说明书

10、本工程项目的施工组织设计。

施工升降机基础通过计算，安装在地下室顶板上，利用地下室顶板作为施工升降机的基础，能够满足施工升降机的使用要求。

升降机的底座固定采用打孔植筋的方法，在地下室顶板面对应位置打孔，将螺栓用植筋胶固定在顶板面上，植筋胶硬化后再进行施工升降机底座的安装。

升降机安装前，在安装施工升降机的顶板位置下面，搭设3.6X4.5M的∮48钢管支撑架，地下室负一层、负二层均要搭设，把荷载分散传递到地下室筏板上，确保使用安全。

支撑架立杆间距0.6米，步距1.2米，钢管顶托自由端小于0.2米，顶托上部加设50*100木枋将地下室顶板撑紧，保证受力均匀。

可调顶托伸出钢管长度小于0.1米。

1、升降机安装位置平面图、支撑示意图

本工程安装的施工升降机均安装在建筑物的南北两侧的阳台位置，距离阳台80mm，阳台从建筑物轴线外挑1400mm，吊笼中心线距离阳台1550mm。

施工升降机位置平面图

支撑架搭设示意图

2、支撑架搭设：

支撑架体搭设时要按照脚手架的搭设操作规程进行，扣件的扭紧力矩、立杆间距、横杆步距、剪刀撑设置、垫板、顶托等必须按照要求搭设。

支撑架体搭设要求在施工升降机安装前完成。

支撑架立面图

支撑架平面图

3、支撑架搭设操作程序

放线定位—垫板铺设—支撑架体搭设—顶托、木枋安装—水平剪刀架—四个侧面剪刀架—验收。

1、参加搭设、拆卸的人员必须经过专门培训，持证上岗。

2、搭设、拆卸人员需身体健康，无高血压、心脏病、恐高症等疾病，且具有一定的文化程度。

3、搭设、拆卸人员必须配戴必要的安全防护用品，如安全帽、安全带等，而且必须正确使用。

4、作业人员必须听从指挥，严禁酒后作业应各守其职，不得擅自离开或互相调换岗位。

5、搭设、拆卸时，安全负责人必须在现场向作业人员进行技术交底。

6、搭设、拆卸时相关技术人员、安全管理人员应在场监控。

施工升降机安装位置的支撑架搭设需要4名持证的架子工负责，工地1名安全员协助安全监督，每天搭设一个支撑架，需要8天搭设完成，支撑架搭设必须在施工升降机安装前完成，搭设完毕要检查架体的立杆间距、步距、垂直度、顶托紧固程度等。

1、卸料平台的搭设措施

卸料平台不在单独搭设，利用建筑物的阳台作为卸料平台，在阳台转角处和升降机两道门边设4根80X80的方钢立柱，利用定型安全门和定型护栏1.4X1.8米，将整个阳台封闭起来，保证使用安全。

利用膨胀螺丝或螺栓将立柱、门、护栏和砼墙连接起来，形成一个安全的空间。

定型安全门定型护栏

卸料平台防护门实景图

2、防护棚的搭设措施

防护棚的搭设按照公司的标准化图册要求进行，确保双层防护。

其中4、5栋的防护棚因位置较近，搭设时将其搭设成连体。

（一）、参数信息

（1）升降机基本参数

升降机型号:

SC200/200;

标准节长度:

1.5m;

支架总高度:

105.0m;

吊笼形式:

采用双吊笼;

（2）升降机重量参数

标准节重:

167.0Kg;

单个吊笼重:

1830.0Kg;

外笼重:

3240.0Kg;

对重重量:

0.0Kg;

吊笼载重:

2000.0Kg;

其它配件重:

500.0Kg;

（3）动荷载参数

动荷载参数:

1.5;

（4）楼板结构参数

楼板长:

3.6m;

楼板宽:

2.4m;

楼板厚:

180mm;

混凝土强度等级:

C40;

板中底部长向钢筋参数:

板中底部长向钢筋型号:

HRB400;

板中底部长向钢筋间距:

100mm;

板中底部长向钢筋直径:

12mm;

板中底部短向钢筋参数:

板中底部短向钢筋型号:

板中底部短向钢筋间距:

板中底部短向钢筋直径:

板边上部长向钢筋参数:

板边上部长向钢筋型号:

板边上部长向钢筋间距:

板边上部长向钢筋直径:

板边上部短向钢筋参数:

板边上部短向钢筋型号:

板边上部短向钢筋间距:

板边上部短向钢筋直径:

梁截面底部纵筯参数:

梁截面底部纵筯型号:

梁截面底部纵筯间距:

mm;

梁截面底部纵筯直径:

20mm;

梁中箍筯参数:

梁中箍筯型号:

梁中箍筯间距:

200mm;

梁中箍筯直径:

8mm;

（5）荷载参数

施工荷载:

1.5KN/m2;

（6）施工升降机参数

笼底长:

3.2m;

笼底宽:

（7）施工升降机参数

钢管类型:

48×

2.8;

钢管步距:

1200mm;

钢管横距:

600mm;

钢管纵距:

模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度:

0.2m;

4栋施工升降机位置平面图

5栋施工升降机位置平面图

6栋施工升降机位置平面图

7栋施工升降机位置平面图

（二）、基础承载计算

导轨架重（共需70节标准节，标准节重167.0Kg）：

167.0kg×

70=11690.0kg，

施工升降机自重标准值：

P"

k=（（1830.0+2000.0+0.0）×

2+3240.0+500.0+11690.0）×

10/1000=230.900KN;

施工升降机自重设计值：

Pk=1.2×

230.900=277.080KN;

施工活荷载设计值：

Q=1.4×

1.50×

3.200×

3.600=24.192KN;

总荷载设计值：

Q1=24.19+277.080=301.272KN;

考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取动载系数n=1.50

基础承载力设计值：

P=1.50×

301.272=451.908KN;

升降机放置在混凝土板上,验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。

根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算

（三）、荷载计算

楼板均布荷载：

q=P/S=451.9/（3.2×

3.6）=39.228kN/m2;

（四）、混凝土顶板配筋验算

取板中1m板宽进行验算

通过查表得到四边双向固接板的弯矩系数mx=0.0345;

Mxmax=mxqb2l=0.0345×

39.23×

2.402×

1.0=7.80kN·

m

通过查表得到四边双向固接板的弯矩系数my=0.0095;

Mymax=myqb2l=0.0095×

1.0=2.15kN·

通过查表得到四边双向固接板的弯矩系数m0x=-0.0766;

M0xmax=m0xqb2l=-0.0766×

1.0=-17.31kN·

通过查表得到四边双向固接板的弯矩系数m0y=-0.0571;

M0ymax=m0yqb2l=-0.0571×

1.0=-12.90kN·

混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋

板中底部长向配筋：

Mx=Mxmax+μMymax=7.80+2.15/6=8.15kN·

αs=|M|/（α1fcbh02）=8.153/（1.00×

19100.0×

2.400×

0.1552）=0.007

ξ=1-（1-2αs）1/2=1-（1-2×

0.007）0.5=0.007

γs=1-ξ/2=1-0.007/2=0.996

As=|M|/（γsh0fy）=8.153×

106/（0.996×

360.0×

155.0）=146.659mm2;

截面的实际配筯面积As1=（1+[1000×

b/l"

]）×

3.14159×

（D/2）2=（1+[1000×

1.00/100.00]）×

（12.00/2）2=1244.070mm2

截面的实际配筯面积As1=1244.070mm2≥As=146.659mm2,配筯满足要求!

板中底部短向配筋：

My=Mymax+μMxmax=2.15+7.80/6=8.15kN·

αs=|M|/（α1fcbh02）=3.446/（1.00×

3.600×

0.1552）=0.002

ξ=1-（1-2αs）1/2=1-（1-2×

0.002）0.5=0.002

γs=1-ξ/2=1-0.002/2=0.999

As=|M|/（γsh0fy）=3.446×

106/（0.999×

155.0）=61.817mm2;

截面的实际配筯面积As1=1244.070mm2≥As=61.817mm2,配筯满足要求!

板边上部长向钢筋：

M0x=M0xmax+μM0ymax=-17.31+-12.90/6=-19.46kN·

αs=|M|/（α1fcbh02）=19.458/（1.00×

0.1552）=0.018

0.018）0.5=0.018

γs=1-ξ/2=1-0.018/2=0.991

As=|M|/（γsh0fy）=19.458×

106/（0.991×

155.0）=351.853mm2;

截面的实际配筯面积As1=1244.070mm2≥As=351.853mm2,配筯满足要求!

板边上部短向钢筋：

M0y=M0ymax+μM0xmax=-12.90+-17.31/6=-15.79kN·

αs=|M|/（α1fcbh02）=15.787/（1.00×

0.1552）=0.010

0.010）0.5=0.010

γs=1-ξ/2=1-0.010/2=0.995

As=|M|/（γsh0fy）=15.787×

106/（0.995×

155.0）=284.280mm2;

截面的实际配筯面积As1=1244.070mm2≥As=284.280mm2,配筯满足要求!

（五）、混凝土顶板挠度验算

板刚度：

Bc=Eh3/（12（1-μ2））=32500.00×

180.03/12×

（1-（1/6）2）=1.536×

1010

q=39.23kN/m2=0.039N/mm2

b=2400.0mm

板最大挠度:

fmax=ωmaxqb4/Bc=0.00224×

0.039×

2400.04/（1.536×

1010）=0.2mm

板最大挠度fmax≤2400.0/250,满足要求!

（六）、混凝土梁配筋验算

由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。

楼板自重传来荷载2.400×

0.180×

25=10.800KN/m

梁自重传来荷载0.250×

0.600×

25=3.750KN/m

静载10.800+3.750=14.550KN/m

活载1.500×

2.400=3.600KN/m

作用于梁上的均布荷载：

q=14.550×

1.2+3.600×

1.4=22.500kN/m

作用于梁上的集中荷载：

p=451.908/2=225.954kN/m

M=ql2/12+pl/4=22.500×

3.6002/12+225.954×

3.600/4=227.659kN·

梁截有效高度：

h0=h-25=600.0-25=575.0mm

αs=|M|/（α1fcbh02）=227.659/（1.00×

0.250×

0.5752）=0.144

0.144）0.5=0.156

γs=1-ξ/2=1-0.156/2=0.922

As=|M|/（γsh0fy）=227.659×

106/（0.922×

575.0）=1193.126mm2;

截面的实际配筯面积As1=n×

（D/2）2=4.00×

（20.00/2）2=1256.636mm2

截面的实际配筯面积As1=1256.636mm2≥As=1193.126mm2,配筯满足要求!

（七）、混凝土梁抗剪验算

梁所受最大剪力：

Q=p/2+ql/2=225.954/2+22.500×

3.60/2=153.477kN；

Asv1=（（Q-0.7ftbh0）/（1.25fyvh0））×

s/n=[（153.477×

103-0.7×

1.710×

250.0×

575.0）/（1.25×

575.0）]×

200.0/2.0=-7.185mm2

由于理论最小配筋面积小于零,所以只需采取构造配筋即可.

配箍率：

Psvmin=0.24×

ft/fyv=0.24×

1.710/360.0=0.114%；

Psvmin=nAsv/（bs）=2.0×

50.265/250.0×

200.0=0.201%；

实际配筋面积Asv=50.265mm2≥理论最小配筋面积Asv1=-7.185mm2,满足要求!

实际配筋率Psv=0.201%≥理论最小配筋率Psvmin=0.114%,满足要求!

八、梁板下钢管结构验算

其中,N----主立杆承受的荷载

N=39.228×

0.600=14.122kN

φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；

i=1.60

A----立杆净截面面积（cm2）；

A=3.97

σ----钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值;

[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

（1）.参照《扣件式规范》，由公式

（1）、

（2）计算

顶部l0=kμ1（h+2a）

（1）

底部l0=kμ2h

（2）

其中,k——计算长度附加系数，应按表5.4.6采用；

k=1.291；

μ——考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用；

μ1=1.546，μ2=2.062

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.20m；

公式

（1）的计算结果：

λ=μ（h+2a）/i=1.546×

（1.200+2×

0.20）×

100/1.600=155<

[λ]=210,满足要求!

公式

（2）的计算结果：

λ=μh/i=2.062×

1.200×

立杆计算长度l0=kμ（h+2a）=1.291×

1.546×

（1.20+2×

0.20）=3.19

立杆计算长度l0=kμh=1.291×

2.062×

1.20=3.19

l0/i=3194.450/16.000=200

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.180

钢管立杆受压应力计算值σ=197.30N/mm2，

立杆的稳定性计算σ<

[f1]=205.00N/mm2,满足要求!