00梁模板扣件式计算书文档格式.docx
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0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)
1
对水平面模板取值Q2k(kN/m2)
2
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm)
900
梁两侧立柱间距lb(mm)
800
步距h(mm)
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a(mm)、l'
b(mm)
900、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
400
梁底增加立柱根数
梁底支撑小梁根数
3
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
200
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
设计简图如下:
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
取单位宽度1000mm,按二等跨连续梁计算,计算简图如下:
W=bh2/6=1000×
15×
15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
15/12=281250mm4
q1=0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4Q2k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4×
0.7Q2k]×
b=0.9max[1.2×
(0.1+(24+1.5)×
0.5)+1.4×
2,1.35×
0.7×
2]×
1=17.377kN/m
q1静=0.9×
1.35×
[G1k+(G2k+G3k)×
h]×
b=0.9×
[0.1+(24+1.5)×
0.5]×
1=15.613kN/m
q1活=0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1=1.764kN/m
q2=(G1k+(G2k+G3k)×
h)×
b=[0.1+(24+1.5)×
1=12.85kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1L2=0.125q1l2=0.125×
17.377×
0.12=0.022kN·
m
σ=Mmax/W=0.022×
106/37500=0.579N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.521q2L4/(100EI)=0.521×
12.85×
1004/(100×
10000×
281250)=0.002mm≤[ν]=l/250=100/250=0.4mm
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×
15.613×
0.1+0.437×
1.764×
0.1=0.663kN
R2=1.25q1l=1.25×
0.1=2.172kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'
=R3'
=0.375q2l=0.375×
0.1=0.482kN
R2'
=1.25q2l=1.25×
0.1=1.606kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
40×
90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.7
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
54
小梁截面惯性矩I(cm4)
243
为简化计算,按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:
q1=max{0.663+0.9×
[(0.3-0.1)×
0.2/2+0.5×
(0.5-0.12)]+0.9max[1.2×
(0.5+(24+1.1)×
0.12)+1.4×
max[0.4-0.2/2,(0.8-0.4)-0.2/2]/2×
1,2.172+0.9×
(0.3-0.1)×
0.2/2}=2.196kN/m
q2=max[0.482+(0.3-0.1)×
(0.5-0.12)+(0.5+(24+1.1)×
0.12)×
1,1.606+(0.3-0.1)×
0.2/2]=1.626kN/m
1、抗弯验算
Mmax=max[0.107q1l12,0.5q1l22]=max[0.107×
2.196×
0.452,0.5×
0.22]=0.048kN·
σ=Mmax/W=0.048×
106/54000=0.881N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax=max[0.607q1l1,q1l2]=max[0.607×
0.45,2.196×
0.2]=0.6kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
0.6×
1000/(2×
90)=0.25N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2
3、挠度验算
ν1=0.632q2l14/(100EI)=0.632×
1.626×
4504/(100×
9350×
2430000)=0.019mm≤[ν]=l/250=450/250=1.8mm
ν2=q2l24/(8EI)=1.626×
2004/(8×
2430000)=0.014mm≤[ν]=l/250=200/250=0.8mm
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax=max[1.143q1l1,0.393q1l1+q1l2]=max[1.143×
0.45,0.393×
0.45+2.196×
0.2]=1.13kN
同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R3=0.959kN,R2=1.13kN
正常使用极限状态
R'
max=max[1.143q2l1,0.393q2l1+q2l2]=max[1.143×
0.45+1.626×
0.2]=0.836kN
同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1=R'
3=0.866kN,R'
2=0.836kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主梁自重忽略不计,计算简图如下:
主梁弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.514×
106/4490=114.41N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图(kN)
Vmax=1.524kN
τmax=2Vmax/A=2×
1.524×
1000/424=7.189N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图(mm)
νmax=1.162mm≤[ν]=l/250=800/250=3.2mm
4、扣件抗滑计算
R=max[R1,R2]=1.524kN≤1×
8=8kN
单扣件在扭矩达到40~65N·
m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!
同理可知,左侧立柱扣件受力R=1.524kN≤1×
七、纵向水平钢管验算
钢管类型
钢管截面面积A(mm2)
424
钢管截面回转半径i(mm)
15.9
钢管弹性模量E(N/mm2)
钢管截面惯性矩I(cm4)
钢管截面抵抗矩W(cm3)
钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)
计算简图如下:
R=max[R1,R2]=1.524kN,R'
=max[R1'
,R2'
]=1.284kN
纵向水平钢管弯矩图(kN·
σ=Mmax/W=0.234×
106/4490=52.163N/mm2≤[f]=205N/mm2
纵向水平钢管剪力图(kN)
Vmax=2.044kN
2.044×
1000/424=9.644N/mm2≤[τ]=125N/mm2
纵向水平钢管变形图(mm)
νmax=0.461mm≤[ν]=l/250=900/250=3.6mm
4、扣件计算
R=3.354kN≤8kN
同理可知,左侧立柱扣件受力R=3.354kN≤8kN
八、立柱验算
立柱截面面积A(mm2)
回转半径i(mm)
立柱截面抵抗矩W(cm3)
抗压强度设计值f(N/mm2)
立杆自重q(kN/m)
0.15
λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求!
查表得,φ=0.496
立柱最大受力N=max[R1+N边1,R2+N边2]+0.15×
(8.3-0.5)=max[3.354+0.9max[1.2×
(0.75+(24+1.1)×
1,1.35×
1]×
(0.9+0.4-0.2/2)/2×
0.9,3.354+0.9max[1.2×
(0.9+0.8-0.4-0.2/2)/2×
0.9]+1.17=7.469kN
f=N/(φA)=7.469×
103/(0.496×
424)=35.515N/mm2≤[f]=205N/mm2