钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书文档格式.docx

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2.422=5.99

B支座

－1/14

－1/14×

2.422=－4.67

中间跨跨中

1/16

1/16×

2.42=4.05

中间C支座

－1/16

－1/16×

2.42=－4.05

3.配筋计算

b＝1000mm，h＝80mm，h0＝80－20＝60mm，fc＝11.9N/mm2,ft=1.27N/mm2,fy=210N/mm2

对轴线②~④间的板带，考虑起拱作用，其跨2截面和支座C截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。

M（kN·

（mm2）

实配钢筋

5.99

0.140

0.151

513

Φ10140,

561mm2

－4.67

0.109

0.116

394

Φ8/10140,

460mm2

中间跨

跨中

①－②

④－⑤轴线间

4.05

0.095

0.1

340

Φ8140,

359mm2

②－④轴线间

4.05×

0.8

0.076

0.079

269

Φ6/8140,

281mm2

中间C

支座

④－⑤轴线间

－4.05

359mm2

－4.05×

其中ξ均小于0.35，符合塑性力重分布的条件。

>

板的模版图、配筋图见图3。

板的钢筋表见下表。

板的钢筋表

编号

形状尺寸

直径（mm）

长度（mm）

数量

备注

（1）

Φ10

3440

168

弯起30

（2）

2730

（3）

Φ8

4160

462

（4）

2700

420

（5）

Φ6

126

（6）

2680

（7）

1630

351

（8）

580

378

（9）

830

40

图3板的模版图、配筋图

四、次梁计算

b＝200mm，h＝450mm。

次梁按塑性力重分布方法计算，截面尺寸及计算简图见图4。

图4次梁的计算简图

由板传来恒载　　　　　　　　　　　3.97kN/m2×

2.6m＝10.32kN/m

次梁自重　　　　　　25kN/m3×

0.2m×

（0.45－0.08）m＝1.85kN/m

次梁抹灰　　　　17kN/m3×

0.02m×

（0.45－0.08）m×

2＝0.25kN/m

恒载标准值　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　gk＝12.42kN/m

活载标准值　　　　　　　　　　　　　qk＝5kN/m2×

2.6m=13kN/m

荷载计算值　　　　　　　　　　　　p=1.2×

12.42+1.3×

13=31.8kN/m

主梁　　　　　　　　b×

h＝300mm×

800mm

边跨　　净跨　　　　ln1＝5900－120－150＝5630mm

计算跨度　　　　　　l01＝5630+250/2＝5755mm

中间跨　净跨　　　　ln2＝6000－300＝5700mm

计算跨度　　　　　　l02＝ln2＝5700mm

跨度差　　　　　　　（5755－5700）/5700=0.96%<

10％

故次梁可按等跨连续梁计算。

次梁的弯矩计算

31.8×

5.7552＝95.75

－1/11

－1/11×

5.7552＝－95.75

5.72＝64.57

5.72＝－64.57

次梁的剪力计算

剪力系数β

剪力V＝βpln（kN·

边支座A

0.4

0.4×

5.63＝71.6

B支座（左）

0.6

0.6×

5.63＝107.4

B支座（右）

0.5

0.5×

5.7＝90.63

正截面承载力计算

次梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘宽度为

边跨bf’＝1/3×

5755＝1918mm<

2600mm

中跨bf’＝1/3×

5700＝1900<

h＝450mm，h0＝450－35＝415mm，hf’=80mm

＝11.9×

1900×

80（415－

）=678kN·

m>

95.75kN·

m

故次梁跨中截面均按第一类T形截面计算。

次梁支座截面按矩形截面计算b＝200mmfc＝11.9N/mm2,fy=300N/mm2

M

（kN·

bf’（mm2）

边跨中

95.75

1918

0.025

782

4

16,

804mm2

－95.75

200

0.234

0.271

892

2

16+2

18,

911mm2

中间跨中

64.57

1900

0.017

532

3

16,

603mm2

C支座

－64.57

0.158

0.173

570

12,

628mm2

斜截面受剪承载力计算

b＝200mm，h0＝415mm，fc＝11.9N/mm2，ft＝1.27N/mm2，fyv＝210N/mm2，hw/b＝2.075<

0.25βcfcbh0＝0.25×

1.0×

11.9×

200×

415＝247kN>

V，截面合适。

0.7ftbh0＝0.7×

1.27×

415＝73.8kN

截面位置

V（kN）

实配钢箍

71.6

Ves=73.8+41.1＝114.9

Φ6150

107.4

90.63

Ves=73.8+32.5＝106.3

Φ6190

满足构造Smax为200mm，dmin为6mm的要求。

次梁钢筋布置图见图5。

图5　次梁钢筋布置图

五、主梁计算

b＝300mm，h＝800mm。

主梁按弹性理论计算

主梁的线刚度

柱的线刚度

考虑现浇楼板的作用，主梁的实际刚度为单独梁的刚度的2倍，即

故主梁视为铰支在柱顶上的连续梁，截面尺寸及计算简图见图6。

图6　主梁计算简图

由板传来恒载　　　　　　　　　　　12.42kN/m×

6m＝74.52kN

主梁自重　　　　　　25kN/m3×

0.3m×

（0.8－0.08）m×

2.6m＝14.04kN

主梁侧抹灰　　　　17kN/m3×

2.6m×

2＝0.64kN

恒载标准值　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　Gk＝89.2kN

活载标准值　　　　　　　　　　　　　Qk＝13kN/m×

6m=78kN

恒载设计值　　　　　　　　　　　　　　　　　G＝1.2×

89.2kN=107.04kN

活载设计值　　　　　　　　　　　　　Q＝1.2×

78kN=101.4kN

边跨　　净跨　　　　ln1＝7800－250－200＝7350mm

计算跨度　　　　　　l01＝7350+200+370/2＝7735mm

中间跨　净跨　　　　ln2＝7800－400＝7400mm

计算跨度　　　　　　l02＝7400+400=7800mm

l01≈l02，故按等跨连续梁计算，查表得力系数k见下表，弯矩：

M=k1Gl+k2Ql，剪力：

V=k1G+k2Q。

项次

荷载简图

弯矩M（kN·

剪力V（kN）

A支座

①

0.244

0.155

-0.267

0.067

0.733

-1.267

1.000

203.72

129.41

-222.92

55.94

78.46

-135.62

107.04

②

0.289

-0.133

0.866

-1.134

222.58

192.98

-105.19

87.81

-114.99

③

-0.044

-0.089

0.200

-34.8

-69.6

158.18

-13.49

101.4

④

0.229

0.125

-0.311

0.096

0.170

0.689

-1.311

1.222

181.12

98.87

-245.98

75.93

134.46

69.86

-132.93

123.91

⑤

-0.030

-0.059

0.778

-23.73

-46.66

-70.39

-9.02

78.89

力不利组合

①＋②

432.3

322.4

-328.1

-49.25

166.3

-250.6

①＋③

168.9

59.81

214.1

64.97

-149.1

208.4

①＋④

384.8

228.3

-468.9

131.9

190.4

148.3

-268.6

230.95

①＋⑤

179.99

82.75

-293.3

69.44

-144.6

185.9

3.力包络图

主梁力包络图见图7。

图7　主梁力包络图

4.配筋计算

正截面承载力计算

主梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘宽度为

bf’＝1/3×

7800＝2600mm<

6000mm

hf’＝80mm，h＝800mm，h0＝800－40＝760mm

2600×

80（760－

）=1782kN·

432.3kN·

故主梁跨中截面均按第一类T形截面计算。

主梁支座截面按矩形截面计算b＝300mm，h0＝800－80＝720mm

B支座边M＝MB,max-0.2VB右=468.9－0.2×

230.95＝422.71kN·

m。

fc＝11.9N/mm2,fy=300N/mm2

h0（mm2）

2600

760

0.024

1881mm2

5

22,

1900mm2

-422.71

300

720

0.228

0.262

2245mm2

22+2

18+2

20,2277mm2

0.012

941mm2

1017mm2

中间支座

745

221mm2

20,

其中ξ均小于ξb，

b＝300mm，h0＝72mm，fc＝11.9N/mm2，ft＝1.27N/mm2，fyv＝210N/mm2

300×

720＝642.6kN>

720＝192kN

Ves=199+85.5＝284.5>

V

Φ8230

268.6

Ves=192+82.7＝274.7>

V

230.96

构造要求Smax为200mm，dmin为6mm，用Φ6250

<

改用Φ8230，

5.附加箍筋计算

次梁传来的集中力F＝1.2×

74.52+1.3×

78＝190.82kN

用箍筋，双肢Φ8，Asv＝2×

50.3＝100.6mm2，fyv＝210N/mm2

，取10个

如用吊筋，fy＝300N/mm2，

mm2

附加箍筋：

在次梁两侧各加5个Φ8箍筋或2

18吊筋。

6.抵抗弯矩图及钢筋布置

抵抗弯矩图及钢筋布置图见图8。

①弯起钢筋的弯起点距该钢筋强度的充分利用点最近的为450>

h0/2，前一排的弯起点至后一排的弯起点的距离<

Smax

②钢筋切断位置（B支座负弯矩钢筋）

由于切断处V全部大于0.7ftbh0，故应从该钢筋强度的充分利用点外伸1.2la+h0，及以该钢筋的理论断点外伸不小于h0且不小于20d。

对

22：

1.2la+h0=1.2×

33×

22+720=1591取1600

20：

20+720=1512取1550

18：

18+720=1433取1450

③跨中正弯矩钢筋伸入支座长度las应≥12d

2212×

22＝264取270

1612×

16＝192取200

④支座A，构造要求负弯矩钢筋面积≥1/4跨中钢筋，2

12+1

22，

As＝614mm2>

1/4×

1900＝475mm2，要求伸入支座边la＝33d，

12，la＝33×

12＝396，伸至梁端340再下弯100

22，la＝33×

22＝726，伸至梁端340再下弯400。

图8　主梁抵抗弯矩图及钢筋布置图