满堂支架方案概要Word文档下载推荐.docx

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A、B匝道桥标准宽度为9米，经车道加宽后桥宽为10.5米，标准跨径以25米为主，上部结构采用等高度预应力混凝土连续箱梁，单箱双室截面，梁高1.6米，悬臂长度2米，10.5米宽桥梁下部结构采用1.3x1.5米双柱式花瓶墩，双排桩基础，桩径1.2米；

9米宽桥梁下部采用2.5x1.5米单柱式花瓶墩，单排桩基础，桩径1.4米。

C匝道为人非桥，桥梁标准宽度8米，标准跨径25米，上部结构采用等高度预应力混凝土连续箱梁，单箱单室截面，梁高1.6米，悬臂长度2米，下部采用2.5x1.5米单柱式花瓶墩，单排桩基础，桩径1.4米，桥台采用桩接盖梁桥台。

D匝道桥为辅道桥，桥梁标准宽度20米，跨径为3x30米，上部结构采用等高度预应力混凝土连续箱梁，单箱多室截面，梁高1.8米，悬臂长度2.5米，下部采用1.5x1.8米双柱式矩形墩，群桩基础，桩径1.6米，桥台采用桩接盖梁桥台。

E匝道桥标准宽度13米，跨径为3x30米，上部结构采用等高度预应力混凝土连续箱梁，单箱多室截面，梁高1.8米，悬臂长度2.5米，下部采用1.5x1.5米双柱式矩形墩，群桩基础，桩径1.4米，桥台采用桩接盖梁桥台。

二、工程环境

合肥地区位于北亚热带边缘，属于北亚热带季风气候，其特点是：

四季分明，气候温阳光充足、雨量适中，无霜期较长。

合肥市全年平均日照时数为2218小时，年平均气温为15.7摄氏度，历史极端最高气温41摄氏度，最低-20.6摄氏度。

一月平均气温1.9摄氏度，七月平均气温28.5摄氏度，无霜期约245天，年平均降雨量969.5毫米，降雨主要集中在三个时期，即春预期（3月下旬至5月下旬），梅雨期（6月中旬至7月上旬），秋雨期（8月中旬至9月下旬）。

历史土地冻结深度6~8厘米，最大冻结深度为11厘米,拟建G206沿线地形高低起伏较比较大，现地形标高在14m-54m之间起伏。

其中方兴大道段整体北高南低，东西两侧高；

汤口路段整体上北低南高，岗冲相间，地势起伏较大。

场地地貌总体属江淮丘陵，微地貌单元属派河一、二级阶地及河漫滩小西河、派河等现状河道较窄。

第三章施工方案

一、地基状况及处理措施

本项目所处位置为新建道路，周边基本无成型路网，满堂支架搭设需将新建道路路基完善后，在路基上浇筑10cm厚C20砼砼进行硬化处理。

针对支架基础采取如下处理办法以对碗扣支架地基基础加强：

①道路路床开挖换填至上路床8%灰土后，在上路床顶浇筑10cm厚C20砼进行硬化，以作为支架基础；

②开挖承台基坑位于道路绿化带内的，回填基坑采用素土回填至下路床顶部，之后按照上路床做法，采用8%灰土回填逐层夯实，在其上部浇筑10cm厚C20砼进行硬化，以作为支架基础；

③根据施工进度及现场实际情况对于部分道路施工完成水稳摊铺段，待养生合格后可以直接将支架落于其上，基承载力满足要求。

为避免处理好地基受水浸泡，在基础顶面设置0.5%双向排水横坡，并沿线路纵向开挖40×

30cm的排水沟引流远离地基。

在地面硬化以后，应该加强箱梁施工内的排水工作，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。

二、现浇碗扣支架设计

2.1WDJ碗扣支架构件概述

WDJ碗扣式钢管支架立杆和顶杆上每隔0.6米设置一副碗扣接头，下碗扣和上碗扣限位销直接焊在立杆或顶杆上，当上碗扣的缺口对准限位销时，上碗扣可沿杆向上滑动。

连接横杆时，先将横杆接头插入下碗扣的周边带的圆槽内，将上碗扣沿限位销滑下扣住横杆接头，并顺时针旋转扣紧，用铁锤敲击即牢固锁紧。

该脚手架能根据要求，组成多种组架尺寸，本工程基本采用立杆间距900mm、600mm、300mm三种尺寸。

该脚手架具有接头构造合理，力学性能良好（较同样管材脚手架的结构强度提高0.5倍以上），工作安全可靠，构件轻，装拆方便，克服了传统式普通钢管支架用材量大，零部件多，搭拆劳动强度大等缺点。

该脚手架立杆轴心受力，根部有可调节支座，顶部有可调节托座，对箱梁支架搭设十分方便。

2.2满堂支架布置设计

连续箱梁支架采用碗扣式满堂支架。

选取市场上使用普遍的Φ48×

2.7mm钢管，材质为Q235-A3钢，轴向容许应力[σ0]=140MPa。

箱梁底模、侧模和内膜均采用δ=15±

1mm的竹胶板。

竹胶板容许应力[σ0]=70MPa,弹性模量E=6×

103MPa。

箱梁端横梁、中横梁位置：

2.2米高度箱梁端横梁、中横梁：

顺桥向采用10#工字钢或10*15cm方木放置在顶托上方，横桥向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆步距为60*60cm，横杆步距为120cm。

3.5米高度箱梁横梁：

顺桥向采用10#工字钢或10*15cm方木放置在顶托上方，横向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为60cm（顺桥向）*30cm（横向），横杆步距为120cm。

箱梁箱室底板下：

顺桥向采用10#工字钢或10*15cm方木放置在顶托上方，横向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。

箱梁腹板下：

顺桥向采用10#工字钢或10*15cm方木放置在顶托上方，横桥向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90cm（顺桥向）*30cm（横向），横杆步距为120cm。

⑤在翼缘板下：

横桥向方木采用10*15cm放置在顶托上方，纵向方木采用8*8cm@30cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。

⑥边腹板外侧：

竖向方木采用10*15cm@90cm放置在顶托上，横向方木采用8*8cm@25cm，斜撑钢管横向间距为90cm，竖向间距为60cm。

2.3支架剪刀撑布设

①在支架底部、顶部各设一道连续水平剪刀撑，当顶、底部水平剪刀撑垂直高度大于4.8米时，需中间加设水平剪刀撑，且上下层水平剪刀撑在垂直方向上的间距不得超过4.8m。

剪刀撑采用φ48普通钢管，且在钢管连接处用两个钢管扣件紧固。

剪刀撑按规范连续设置，确保支架整体稳定。

②纵向、横向及四周剪刀撑间距不应大于4.5米。

③剪刀撑斜杆与地面交角在45º

～60°

范围，斜杠接头处搭接长度不小于1米。

剪刀撑采用的建筑钢管与碗扣支架立杆间应尽量采用十字扣件连接，确保支架体系受力稳定。

⑤立杆顶托丝杆伸出长度不超过200mm,超出部分必须采用方木进行抄垫。

顶托至最上一道水平横杆间的总悬臂长度不超过500mm。

三、支架体系施工方法

3.1支架立杆位置放样

用全站仪放出箱梁中心线，然后用钢尺放出底座十字线，并标示清楚。

3.2安放底托

按标示的底座位置先安放底托，然后将旋转螺丝顶面调整在同一水平面上。

注意底座与地基的密贴，严禁出现底座悬空现象。

3.3安装立杆、横杆和顶托

从一端开始，按照横桥向30cm、60cm或90cm，顺桥向60cm、90cm布设立杆，横杆步距为60cm或120cm，调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧，一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶层，最后安放顶托，并依设计标高将U型顶托调至设计标高位置。

3.4安放槽钢、方木、铺底模

在顶托调整好后铺设顺桥向10#工字钢或10*15cm方木，铺设时注意使其两纵向接头处于U型上托座上（防止出现“探头”），接着按20cm间距铺设横向8×

8cm方木，根据放样出的中线铺设δ=15±

1mm的竹胶板做为箱梁底模。

3.5设置剪刀撑

支架每隔六排设一横向剪刀撑，纵向剪刀撑沿横向每隔六排设一纵向剪刀撑，水平剪刀撑上下各设置一道。

剪刀撑采用D48普通钢管，且在钢管连接处用两个钢管扣件紧固。

四、现浇箱梁构造尺寸和计算

本项目现浇箱梁混凝土施工采用两阶段施工，第一次混凝土浇筑至翼板根部，第二次混凝土浇筑至箱梁顶面，考虑到满堂支架施工的安全性，该满堂支架验算取混凝土一次浇筑成型进行验算，按照箱梁标准截面及最大变截面（梁高2.2米，梁宽45.8米）进行设计计算，如下：

现以30+30+30=90米跨径梁高2.2米标准截面箱梁为例进行支架设计，桥面宽32.5米。

标准截面横向支架布置：

碗扣支架横向间距根据箱梁纵向中腹板的位置调节。

纵向支架立杆布置：

除端横梁、中横梁为支座中线两侧10×

60cm布置外，其余均按照90cm间隔布置。

支架横杆布置：

除中/端横梁外，均按步距1.2m、N步加上顶托，轴心承插安装，顶层支架设50型可调上托，可调托座可调节200～350mm。

采用10#工字钢或10*15cm方木按计算间距纵向布置在顶托上，在纵向型钢上方放置8×

8cm横向方木，采用δ＝15±

1mm的竹胶模板作为箱梁底模安装到木方上，以满足现浇箱梁设计要求。

1、设计原则

根据断面形式，按砼恒载分布情况,分块计算：

标准截面箱梁端横梁、中横梁部位：

按2.2m高，计算砼自重。

非标准截面（梁高2.2米，桥面宽40.5～45.8米）箱梁横梁部位：

箱梁腹板底部位：

统一按1.25m宽，2.2m高，计算砼自重。

箱梁腹板间底板部位：

统一按4.15m宽，（0.22+0.25）m=0.47m高，取0.5m，计算砼自重。

翼板部位：

按50cm高实心板梁计算砼自重。

2、设计依据

荷载标准值计算（荷载数据按《市政桥梁工程施工及验收规程》附录B取用）。

3、碗扣支架设计验算

3.1设计参数：

见（《路桥施工计算手册》P189）

㈠竹胶板（δ=15±

1mm，此处取单位长度1米验算）：

容许应力[σ0]=70MPa；

弹性模量E=6×

103MPa；

截面抵抗矩W=bh2/6=1000×

152/6=3.75×

104mm3；

截面惯性矩I=bh3/12=1000×

153/12=2.81×

105mm4；

EI=6×

103×

2.81×

105=1.686×

103N·

m2。

㈡东北落叶松（10×

15cm,顺纹弯矩应力为14.5MPa，顺纹剪应力[T]=1.5MPa,

湿度：

15%，密度：

6KN/m3）：

截面抵抗矩W=bh2/6=100×

1502/6=3.75×

105mm3；

截面惯性矩I=bh3/12=100×

1503/12=2.81×

107mm4；

考虑木材差异：

顺纹弯矩应力取值12MPa，按照湿材0.9折减系数得：

[σ0]＝12×

0.9＝10.8Mpa；

E=9×

0.9=8.1×

103Mpa；

EI=8.1×

107=22.76×

104N·

㈢东北落叶松（10×

10cm,顺纹弯矩应力为14.5MPa，湿度：

1002/6=16.7×

1003/12=8.3×

106mm4；

顺纹弯矩应力取值12MPa，按照湿材0.9折减得：

8.3×

106=6.723×

104N·

㈣东北落叶松（8×

8cm,顺纹弯矩应力为14.5MPa，湿度：

6KN/m3））：

截面抵抗矩W=13.3×

截面惯性矩I=6.67×

6.67×

106=5.403×

㈤10#工字钢（11.2kg/m）：

[σw]＝205Mpa；

E＝2.05×

105Mpa；

A=14.3cm2；

W=49cm3=49000mm3；

I=245cm4=2450000mm4；

S工10=28.2cm3,t工10=5mm,

EA=2.05×

105Mpa×

1430mm2=293150KN；

EI=2.05×

2450000mm4=502250N·

㈥碗扣支架钢管：

注：

见（《建筑施工手册》第五版第一册P667）

轴向容许应力[σ0]=140MPa；

国标钢管：

φ48、t=3.5,考虑市场管材差异，此处验算取值t=2.7mm；

横杆步距L=1200mm，每根立杆设计荷载F=30KN；

横杆步距L=600mm，每根立杆设计荷载F=40KN。

碗扣支架钢管截面特性表

外径

d（mm）

壁厚

t（mm）

截面积

A（mm2）

惯性矩

I（mm4）

抵抗矩

W（mm3）

回转半径

i（mm）

每米长自重

（N）

48

2.7

3.84×

102

0.989×

105

4.12×

103

16.05

/

㈦抗风验算（按《建筑结构荷载规范》附录EP125取值）：

合肥地区基本风压按照50年一遇取值:

W0=0.35kN/m2；

风压高度系数K2=1.0；

体型系数K1=0.80；

地形、地理条件按照城市市内取值K3=0.85。

3.2永久荷载

①箱梁混凝土自重

2.2m高端横梁（中横梁、腹板）部位：

2.2×

26=57.2N/m2；

3.5m高端横梁（中横梁、腹板）部位：

3.5×

26=91.0N/m2；

翼板部位：

0.5×

26=13KN/m2；

箱室部位：

26=13KN/m2。

②模板重量（含内模、侧模及支架），以混凝土自重5%取值计算，则：

2.2m高箱梁端横梁（中横梁、腹板）底部：

57.2KN/m2×

5%=2.86KN/m2；

3.5m高箱梁端横梁（中横梁、腹板）底部：

91KN/m2×

5%=4.55KN/m2；

13KN/m2×

5%=0.650KN/m2；

箱室部位：

3.3施工均布活载（见《路桥施工计算手册》P185-P189，或《建筑施工手册》第五版第二册P1032）

㈠施工人员、机械设备及材料堆放等荷载：

2.5KN/m2；

㈡混凝土倾倒时对结构产生的冲击荷载：

2.0KN/m2；

㈢混凝土振捣对结构下部产生的荷载：

㈣混凝土振捣对腹板侧面产生的水平荷载：

4.0KN/m2；

㈤荷载组合：

计算强度:

q=1.2×

（①+②）+1.4×

（㈠+㈡+㈢）；

计算刚度:

（①+②）。

3.4支架及模板系统验算

㈠箱梁端横梁、中横梁、腹板底部竹胶板（2.2米高箱梁）

底模采用δ＝15±

1mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm的8×

8cm横向方木上，面板属于受弯构件，只验算其抗弯强度及绕度，按连续梁考虑,取单位长度1.0米板宽按照三跨连续梁进行计算：

抗弯强度：

（㈠+㈡+㈢）

=1.2×

（57.2+2.86）+1.4×

（2.5+2.0+2.0）

=72.072+9.1=81.172KN/m

计算结果如下：

计算简图

结构弯矩图

Mmax=

=0.1×

81.172×

0.22=0.32KN·

m（见《建筑施工手册》第五版第一册P681）

σmax=Mmax/W=0.32×

106/3.75×

104=8.53MPa＜[σ0]=70MPa

满足设计要求！

抗弯刚度：

（①+②）=72.072KN/m

ω=qL4/（150EI）=72.072×

0.204/150×

1.686×

=0.46mm≤L/400=200/400=0.5mm

箱梁端横梁、中横梁、腹板底部竹胶板（3.5米高箱梁）

（91+4.55）+1.4×

=114.66+9.1=123.76KN/m

123.76×

0.22=0.50KN·

m

σmax=Mmax/W=0.5×

104=13.33MPa＜[σ0]=70MPa

（①+②）=114.66KN/m

ω=qL4/（150EI）=114.66×

0.24/150×

=0.73mm＞L/400=200/400=0.5mm

不满足设计要求，对结构影响可忽略不计。

亦可将横向方木按照8*8@15cm放置，

ω'

=qL4/（150EI）=114.66×

0.154/150×

=0.23mm＞L/400=150/400=0.375mm

以达到抗弯刚度要求。

㈡箱梁翼缘处竹胶板

（13+0.65）+1.4×

=16.38+9.1=25.48KN/m

25.48×

0.32=0.23KN·

σmax=Mmax/W=0.23×

104=6.13MPa＜[σ0]=70MPa

（①+②）=16.38KN/m

ω=qL4/（150EI）=16.38×

0.34/150×

=0.52mm＜L/400=300/400=0.75mm满足设计要求！

㈢箱梁腹板外侧竹胶板（见《建筑施工模板安全技术规范》P11，或《建筑施工手册》第五版第二册P1032）

混凝土侧压力：

PM=0.22γt0β1β2v1/2

γ—混凝土的自重密度，取26KN/m3；

t0—新浇混凝土的初凝时间，可采用t0＝200/（T+15）,T为砼入模温度（℃），取25,则t0=5；

β1—外加剂影响修正系数,因掺缓凝剂取1.2；

β2—砼坍落度影响修正系数,坍落度控制在11cm～15cm取1.15；

v—混凝土浇筑速度（m/h）,取0.4

则：

=0.22×

26×

5×

1.2×

1.15×

0.41/2

=24.96KN/m2

qM=1.2×

PM+1.4×

（㈠+㈡+㈣）

24.96+1.4×

8.5

=41.85KN/m

41.85×

0.252=0.26KN·

σmax=Mmax/W=0.26×

104=7.0MPa＜[σ0]=70MPa

PM=29.95KN/m

ω=qL4/（150EI）=29.95×

0.254/150×

=0.46mm＜L/400=250/400=0.625mm

3.5支架方木系统验算

㈠箱梁端横梁、中横梁底板横向方木（2.2米高箱梁）

横向方木搁置于间距为0.6米的纵向10#工字钢或10*15cm方木上,横向方木规格为80mm×

80mm,间距0.2米，横向方木取单位跨度0.2米，按照三跨连续梁验算。

抗弯强度计算：

q={1.2×

（㈠+㈡+㈢）}×

0.2+6×

0.08×

0.08

={1.2×

（2.5+2.0+2.0）}×

=16.27KN/m

验算结果如下：

16.27×

0.62=0.59KN·

σmax=Mmax/W=0.59×

106/13.3×

104=4.44MPa＜[σ0]=10.8MPa

满足设计要求！

结构剪力图

抗剪强度计算：

（见《建筑施工手册》第五版第一册P681）

Tmax=0.6ql=0.6×

0.6=5.86KN

T=3T/2bh<

[T]（截面抗剪强度设计值）

=3×

5.86×

103/2×

80×

80=1.37＜1.5MPa

（①