现浇梁支架验算Word下载.docx
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横杆
步距（m）
允许载荷（KN）
横杆长度（m）
允许集中荷载（KN））
允许均布荷载（KN）
0.6
40
0.9
4.5
12
1.2
30
3.5
7
1.8
25
1.5
2.5
2.4
20
2.0
3.0
（二）、荷载分析计算
（1）箱梁实体荷载：
a、纵桥向根据箱梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：
纵桥向荷载分布图
b、桥向各断面荷载布如下：
横桥向荷载分布图
（2）模板荷载q2：
a、内模（包括支撑架）：
取q2－1=1.2KN/m2；
b、外模（包括侧模支撑架）：
取q2－2=1.5KN/m2；
c、底模（包括背木）：
取q2－3=1.0KN/m2；
（3）施工荷载：
取q3=2.0KN/m2。
（4）碗扣脚手架及分配梁荷载：
按支架搭设高度10米计算：
q4=1.5（钢管）+1.0（分配梁）=2.5KN/m2。
（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2.0KN/m2。
（三）、碗扣立杆受力计算
（1）在跨中断面腹板位置，最大分布荷载：
q＝1.2*q1-2+1.2*（q2-1+q2-2+q2-3）+1.4*（q3+q4+q5）
=1.2*31.72+1.2*（1.2+1.5+1.0）+1.4*（2.0+2.5+2.0）=51.6KN/m2
碗扣立杆分布60cm×
120cm，横杆层距（即立杆步距）60cm，则
单根立杆受力为：
N＝0.6×
1.2×
51.6=37.15KN<
[N]=40KN
（2）在跨中断面底板位置，最大分布荷载
q=1.2*q1-4+1.2*（q2-1+q2-2+q2-3）+1.4*（q3+q4+q5）
=1.2*10.14+1.2*（1.2+1.5+1.0）+1.4*（2.0+2.5+2.0）=25.71KN/m2
碗扣立杆分布90cm×
120cm，横杆层距（即立杆步距）120cm，则
N＝0.9×
25.71=27.76KN<
[N]=30KN
（3）跨中翼缘板位置立杆计算：
q=1.2*q1-1+1.2*（q2-1+q2-2+q2-3）+1.4*（q3+q4+q5）
=1.2*7.15+1.2*（1.2+1.5+1.0）+1.4*（2.0+2.5+2.0）=22.12KN/m2
碗扣立杆分布为90cm×
120cm，横杆层距（即立杆步距）120cm，
单根立杆最大受力为：
22.12=23.89KN<
（4）支点底板位置：
q=1.2*q1-6+1.2*（q2-1+q2-2+q2-3）+1.4*（q3+q4+q5）
=1.2*22.91+1.2*（1.2+1.5+1.0）+1.4*（2.0+2.5+2.0）=41.03KN/m2
碗扣立杆分布为0.6cm×
0.9cm，横杆层距（即立杆步距）120cm，则
N=0.6×
0.9×
41.03=22.16KN/m2<
[N]=30KN
（四）、地基受力计算
由工程地质勘察报告，设计提供的地质勘探资料表明，地表土质为亚粘土、粘土、
亚砂土，地基的承载力最小为160kpa，无软弱下卧层。
各部位地基受力如下表：
箱梁部位
荷载（KN）
受力面积（m2）
地基受力（Kpa）
跨中腹板
37.15
0.6*1.2
51.6
跨中底板
27.76
0.9*1.2
25.71
跨中翼缘板
23.89
22.12
支点底板
22.16
0.9*0.6
41.03
（五）、支架立杆稳定性验算
碗扣式满堂支架是组装构件，一般单根碗扣在承载允许范围内就不会失稳，为此
以轴心受压的单根立杆进行验算。
碗扣件采用外径48mm，壁厚3.5mm，A＝489mm2，A3钢，I＝10.78*104mm4，回转半径λ=（I/A）1/2=1..58cm，[σ]=205MPa。
公式：
N≤[N]=ΦA[σ]
跨中底板位置步距：
h=120cm，跨中腹板位置步距h=60cm。
跨中底板处长细比λ＝L/λ=120/1.58=75.9<
[λ]=150取λ＝76；
横梁底板处长细比λ＝L/λ=60/1.58=37.9<
[λ]=150取λ＝38；
此类钢管为b类，轴心受压杆件，查表：
Φ＝0.744（跨中底板处），Φ＝0.893（跨中腹板处）
跨中底板处：
[N]=0.744×
489×
205=74582.28N=74.6KN
跨中腹板处：
[N]=0.893×
205=89518N=89.6KN
支架立杆步距120cm中受最大荷载的立杆位于跨中底板处，其N＝27.76KN；
立杆步距60cm中受最大荷载的立杆位于跨中腹板处，其N＝37.15KN（见前碗扣件受力验算）
由上可知：
N＝27.76KN≤[N]=74.6KN
N＝37.15KN≤[N]=89.6KN
n＝[N]/N＝74.6/27.76＝2.7＞2
n＝[N]/N＝89.6/37.15＝2.4＞2
结论：
支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。
（六）、地基沉降量估算
（1）假设条件：
E0在整个地层中变化不大，计算地层按一层进行考虑。
（2）按照弹性理论方法计算沉降量：
S=pbω（1-μ2）/E0
S——地基土最终沉降量；
p——基础顶面的平均压力；
按最大取值P＝51.6Kpa
b——矩形基础的宽度；
0.6m
μ、E0——分布为土的泊松比和变形模量；
μ=0.2
E0=[1-2μ2/（1-μ）]Es=5.517
Es——土的压缩模量，取6.13Mpa
ω——沉降影响系数，取1.12
最终沉降量：
S＝51.6×
10-3×
1.12×
（1-0.22）/5.517=9.1mm
（七）、支撑梁受力计算
1）[12.6槽钢受力计算
[12.6槽钢为热轧普通槽钢，截面惯性距Ix＝388.5cm4，截面抵抗距Wx=36.4cm3，容许弯曲应力[σw]＝145MPa，弹性模量E＝2.1×
105MPa。
a.跨中腹板部位：
腹板部位的砼荷载q＝51.6*0.6=30.96KN/m，立杆纵向间距为120cm，横向间距为60cm，按3等跨连续梁计算。
①荷载：
均布荷载q＝30.96KN/m
②强度验算：
Mmax=0.08*ql2＝0.08*30.96*1.22＝3.57KN·
m＝3.57*106N·
mm
σw=Mmax/Wx=3.57×
106/36.4×
103＝98.1MPa<
[σw]=145MPa
③挠度验算：
f＝0.677*ql4/100EI＝0.677*30.96*103*1.24/100*2.1×
1011*388.5*10-8
＝0.5mm<
f=1200/400=3mm故满足要求。
b.跨中底板部位：
立杆纵向间距为120cm，横向间距为0.9cm，底板部位的砼荷载q＝25.71*0.9=23.14<
30.96KN/m，不作检算。
c.支点底板部位：
立杆纵向间距为60cm，横向间距为0.9cm，底板部位的砼荷载q＝41.03*0.9=36.93KN/m，按3等跨连续梁计算。
①荷载：
均布荷载q＝36.93KN/m
Mmax=0.08*ql2＝0.08*36.93*0.62＝1.06KN·
m＝1.06*106N·
σw=Mmax/Wx=1.06×
103＝29.1MPa<
f＝0.677*ql4/100EI＝0.677*36.93*103*0.64/100*2.1×
＝0.4mm<
f=600/400=1.5mm故满足要求。
2）10cm×
15cm木方受力验算
10×
15cm方木采用木材材料为A－3~A－1类，其容许应力、弹性模量按A－3类计，即：
[σw]＝12Mpa，E＝9×
103MPa，10cm×
15cm方木的截面特性：
W＝10×
152/6＝375cm3，I=10×
153/12=2812.54cm4。
a.跨中腹板部位：
106/375×
103＝9.52MPa<
[σw]=12MPa
f＝0.677*ql4/100EI＝0.677*30.96*103*1.24/100*9×
109*2812.54*10-8
＝1.7mm<
立杆纵向间距为60cm，横向间距为0.9cm，底板部位的砼荷载q＝41.03*0.9=36.93KN/m2，按3等跨连续梁计算。
103＝2.83MPa<
f＝0.677*ql4/100EI＝0.677*36.93*103*0.64/100*9×
＝0.1mm<
（八）、分配梁计算
10cm木方做横向分配梁，间距25cm，其容许应力、弹性模量按A－3类计，即：
[σw]＝12MPa，E＝9×
103MPa。
10cm×
10cm方木的截面特性：
102/6＝167cm3，I=10×
103/12=833.34cm4。
1）.跨中底板部位：
立杆纵向间距为120cm，横向间距为0.9cm，底板部位的砼荷载q＝25.71*0.25=6.43KN/m，按3等跨连续梁计算。
均布荷载q＝6.43KN/m
Mmax=0.08*ql2＝0.08*6.43*0.92＝0.42KN·
m＝0.42*106N·
σw=Mmax/Wx=0.42×
106/167×
103＝2.51MPa<
f＝0.677*ql4/100EI＝0.677*6.43*103*0.94/100*9×
109*833.34*10-8
f=900/400=2.5mm故满足要求。
2）.跨中腹板部位：
立杆纵向间距为120cm，横向间距为0.6cm，底板部位的砼荷载q＝51.6*0.25=12.9KN/m，按2等跨连续梁计算。
均布荷载q＝12.9KN/m
Mmax=0.125*ql2＝0.125*12.9*0.62＝0.58KN·
m＝0.58*106N·
σw=Mmax/Wx=0.58×
103＝3.47MPa<
f＝0.521*ql4/100EI＝0.521*12.9*103*0.64/100*9×
3）.支点底板部位：
立杆纵向间距为60cm，横向间距为0.9cm，底板部位的砼荷载q＝41.03*0.25=10.26KN/m，按3等跨连续梁计算。
均布荷载q＝10.26KN/m
Mmax=0.08*ql2＝0.08*10.26*0.92＝0.66KN·
m＝0.66*106N·
σw=Mmax/Wx=0.66×
103＝3.95MPa<
f＝0.677*ql4/100EI＝0.677*10.26*103*0.94/100*9×
＝0.6mm<
（九）竹胶模板受力计算
1）底模板受力计算
①荷载按腹板部位荷载进行计算，q=51.6×
0.001＝0.052KN/m
②计算参数：
竹胶模板面板宽122cm,其肋（10cm×
10cm木方分配梁）间距为25cm，因此，面板按五跨连续梁进行计算。
竹胶面板规格为2440mm×
1220mm×
18mm，静曲强度：
[σ]纵向≥70Mpa，[σ]横向≥50Mpa，弹性模量：
[E]纵向≥6×
103Mpa，[E]横向≥4×
103Mpa。
取1mm宽竹胶板作简化计算，其截面抵抗距W=bh2/6=1×
182/6=54mm3，跨度/板厚=600/18=33.3＜100，属小挠度连续板。
③面板验算
a.强度验算：
Mmax=KmqL2=0.103×
0.052×
2502=334.8N.mm
σ=M/W=334.8/54=6.2N/mm2＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。
b.刚度验算：
考虑竹胶面板肋为10cm×
10cm木方，面板净跨径为150mm，故ω=KωqL4/（100EI）=0.521×
（0.15）4/（100×
4×
103×
1×
183/12）
=0.1mm＜[ω]=0.4mm，满足要求。
2）侧模板受力计算
侧模板采用18mm厚竹胶板，8×
8cm木方作模板竖肋，间距20cm，双排钢管作横
肋，拉筋两层设置，间距100cm，对此进行模板和支撑受力计算。
根据箱梁设计图纸，可知侧模与水平线夹角为20º
，则可知cos20=0.93°
≈1，则可以假设侧模垂直受水平荷载的情况进行计算。
①水平荷载计算：
砼浇筑速度v=0.3m/h，侧模高度为110cm，新浇砼初凝时间为6h，故新浇砼对侧模侧压力按下式计算：
P1=γ·
h＝26×
1.1＝28.6KN/m2
振捣砼产生荷载：
P2＝4.0KPa
②面板验算：
按五跨连续梁进行验算，荷载q＝32.6×
0.001＝0.033KN/m。
a.强度验算：
0.033×
2502=212.4N.mm
σ=M/W=212.4/54=3.93N/mm2＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。
考虑面板竖肋为8cm×
8cm木方，面板净跨径为170mm，故ω=KωqL4/（100EI）=0.664×
（0.17）4/（100×
③8cm×
8cm木方竖肋验算
8×
8cm木方做侧模竖肋，间距25cm，其容许应力、弹性模量按A－3类计，即：
W＝8×
82/6＝85.3cm3，I=8×
83/12=341.3cm4。
按三跨连续梁进行验算，跨度取60cm。
a.荷载：
均布荷载q＝32.6×
0.25＝8.15KN/m
b.强度验算：
Mmax=0.100*ql2＝0.100*8.15*0.62＝0.29KN·
m＝0.29*106N·
σw=Mmax/Wx=0.29×
106/85.3×
103＝3.4MPa<
c.挠度验算：
f＝0.677*ql4/100EI＝0.677*8.15*103*0.64/100*9×
109*341.3*10-8
＝0.2mm<
④拉筋设计
拉筋采用φ12mm圆钢，间距为纵向100cm，竖向60cm，进行如下验算：
F=（P1+P2）×
0.6×
1＝19.56KN
σ＝F/A=173.0MPa＜[σ]=235MPa，满足强度要求。
三、小结
根据以上验算，该支架、模板满足足够的强度、刚度等要求，可以用以该现浇梁施
工，施工中根据第一跨首件工程完成后及时进行总结，用以确定指导后续施工。
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