现浇梁支架验算Word下载.docx

1、横 杆步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN）0.6400.94.5121.2303.571.8251.52.52.4202.03.0（二）、荷载分析计算（1）箱梁实体荷载：a、纵桥向根据箱梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：纵桥向荷载分布图b、 桥向各断面荷载布如下： 横桥向荷载分布图（2）模板荷载q2：a、内模（包括支撑架）：取q21=1.2KN/m2；b、外模（包括侧模支撑架）：取q22=1.5KN/m2；c、底模（包括背木）：取q23=1.0KN/ m2 ；（3）施工荷载：取q3=2.0KN/m2。（4）碗扣脚手架及分配梁荷载： 按支

2、架搭设高度10米计算：q4=1.5（钢管）+1.0（分配梁）=2.5KN/m2。（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2.0KN/m2。（三）、碗扣立杆受力计算（1） 在跨中断面腹板位置，最大分布荷载： q1.2*q1-2+1.2*（q2-1+q2-2+q2-3）+1.4*（q3+q4+q5） =1.2*31.72+1.2*（1.2+1.5+1.0）+1.4*（2.0+2.5+2.0）=51.6KN/m2碗扣立杆分布60cm120cm，横杆层距（即立杆步距）60cm，则单根立杆受力为：N0.61.251.6=37.15KNN=40 KN（2）在跨中断面底板位置，最大分布荷载 q=1.2*q1-4

3、+1.2*（q2-1+q2-2+q2-3）+1.4*（q3+q4+q5） =1.2*10.14+1.2*（1.2+1.5+1.0）+1.4*（2.0+2.5+2.0）=25.71KN/m2碗扣立杆分布90cm120cm，横杆层距（即立杆步距）120cm，则N0.925.71=27.76KNN=30 KN （3）跨中翼缘板位置立杆计算： q=1.2*q1-1+1.2*（q2-1+q2-2+q2-3）+1.4*（q3+q4+q5） =1.2*7.15+1.2*（1.2+1.5+1.0）+1.4*（2.0+2.5+2.0）=22.12KN/m2碗扣立杆分布为90cm120 cm，横杆层距（即立杆步距

4、）120 cm，单根立杆最大受力为：22.12=23.89KN（4）支点底板位置： q=1.2*q1-6+1.2*（q2-1+q2-2+q2-3）+1.4*（q3+q4+q5） =1.2*22.91+1.2*（1.2+1.5+1.0）+1.4*（2.0+2.5+2.0）=41.03KN/m2碗扣立杆分布为0.6 cm0.9cm，横杆层距（即立杆步距）120cm，则N=0.60.941.03=22.16 KN/m2N=30KN（四）、地基受力计算由工程地质勘察报告，设计提供的地质勘探资料表明，地表土质为亚粘土、粘土、亚砂土，地基的承载力最小为160kpa，无软弱下卧层。各部位地基受力如下表：箱梁

5、部位荷载（KN）受力面积（m2）地基受力（Kpa）跨中腹板37.150.6*1.251.6跨中底板27.760.9*1.225.71跨中翼缘板23.8922.12支点底板22.160.9*0.641.03（五）、支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架是组装构件，一般单根碗扣在承载允许范围内就不会失稳，为此以轴心受压的单根立杆进行验算。碗扣件采用外径48mm，壁厚3.5mm，A489mm2，A3钢，I10.78*104mm4，回转半径=（I/A）1/2=1.58cm，=205MPa。公式：NN= A跨中底板位置步距：h=120cm，跨中腹板位置步距h=60cm。跨中底板处长细比L/=120/1.58=

6、75.9=150取76；横梁底板处长细比L/=60/1.58=37.9=150取38；此类钢管为b类，轴心受压杆件，查表：0.744（跨中底板处），0.893（跨中腹板处）跨中底板处：N=0.744489205=74582.28N=74.6KN跨中腹板处：N=0.893205=89518N=89.6KN支架立杆步距120cm中受最大荷载的立杆位于跨中底板处，其N27.76KN；立杆步距60cm中受最大荷载的立杆位于跨中腹板处，其N37.15KN（见前碗扣件受力验算）由上可知：N27.76KNN=74.6KNN37.15KNN=89.6KNnN/N74.6/27.762.72nN/N89.6/3

7、7.152.42结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。（六）、地基沉降量估算（1）假设条件：E0在整个地层中变化不大，计算地层按一层进行考虑。（2）按照弹性理论方法计算沉降量：S=pb（1-2）/E0S地基土最终沉降量；p基础顶面的平均压力；按最大取值P51.6Kpab矩形基础的宽度；0.6m、E0分布为土的泊松比和变形模量；=0.2E0=1-22/（1-）Es=5.517Es土的压缩模量，取6.13Mpa沉降影响系数，取1.12最终沉降量：S51.610-31.12（1-0.22）/5.517=9.1mm（七）、支撑梁受力计算1）12.6槽钢受力计算 12.6槽钢为热轧普通槽钢，截面惯性距

8、Ix388.5 cm4，截面抵抗距Wx=36.4 cm3，容许弯曲应力w145MPa，弹性模量E2.1105MPa。a.跨中腹板部位：腹板部位的砼荷载q51.6*0.6=30.96KN/ m，立杆纵向间距为120cm，横向间距为60cm，按3等跨连续梁计算。 荷载：均布荷载q30.96KN/ m强度验算：Mmax=0.08*ql20.08*30.96*1.223.57KNm3.57*106Nmm w=Mmax/Wx=3.57106/36.410398.1MPaw=145MPa挠度验算：f0.677*ql4/100EI0.677*30.96*103*1.24/100*2.11011*388.5*

9、10-8 0.5mmf=1200/400=3mm 故满足要求。b.跨中底板部位：立杆纵向间距为120cm，横向间距为0.9cm，底板部位的砼荷载q25.71*0.9=23.1430.96KN/ m，不作检算。c.支点底板部位：立杆纵向间距为60cm，横向间距为0.9cm，底板部位的砼荷载q41.03*0.9=36.93KN/ m，按3等跨连续梁计算。荷载：均布荷载q36.93KN/ mMmax=0.08*ql20.08*36.93*0.621.06KNm1.06*106N w=Mmax/Wx=1.0610329.1MPaf0.677*ql4/100EI0.677*36.93*103*0.64/

10、100*2.1 0.4mmf=600/400=1.5mm 故满足要求。2）10cm15cm木方受力验算1015cm方木采用木材材料为A3A1类，其容许应力、弹性模量按A3类计，即：w12Mpa，E9103MPa，10cm15cm方木的截面特性：W10152/6375cm3，I=10153/12=2812.54cm4。 a.跨中腹板部位：106/3751039.52MPaw=12MPaf0.677*ql4/100EI0.677*30.96*103*1.24/100*9109*2812.54*10-8 1.7mm立杆纵向间距为60cm，横向间距为0.9cm，底板部位的砼荷载q41.03*0.9=3

11、6.93KN/ m2，按3等跨连续梁计算。1032.83MPaf0.677*ql4/100EI0.677*36.93*103*0.64/100*9 0.1mm（八）、分配梁计算10cm木方做横向分配梁，间距25cm，其容许应力、弹性模量按A3类计，即：w12MPa，E9103MPa 。10cm10cm方木的截面特性：102/6167cm3，I=10103/12=833.34cm4。1）.跨中底板部位：立杆纵向间距为120cm，横向间距为0.9cm，底板部位的砼荷载q25.71*0.25=6.43KN/ m，按3等跨连续梁计算。均布荷载q6.43KN/ mMmax=0.08*ql20.08*6.

12、43*0.920.42KNm0.42*106N w=Mmax/Wx=0.42106/1671032.51MPaf0.677*ql4/100EI0.677*6.43*103*0.94/100*9109*833.34*10-8f=900/400=2.5mm 故满足要求。2）.跨中腹板部位：立杆纵向间距为120cm，横向间距为0.6cm，底板部位的砼荷载q51.6*0.25=12.9KN/ m，按2等跨连续梁计算。均布荷载q12.9KN/ mMmax=0.125*ql20.125*12.9*0.620.58KNm0.58*106N w=Mmax/Wx=0.581033.47MPaf0.521*ql4

13、/100EI0.521*12.9*103*0.64/100*93）.支点底板部位：立杆纵向间距为60cm，横向间距为0.9cm，底板部位的砼荷载q41.03*0.25=10.26KN/ m，按3等跨连续梁计算。均布荷载q10.26KN/ mMmax=0.08*ql20.08*10.26*0.920.66KNm0.66*106N w=Mmax/Wx=0.661033.95MPaf0.677*ql4/100EI0.677*10.26*103*0.94/100*9 0.6mm（九）竹胶模板受力计算1）底模板受力计算 荷载按腹板部位荷载进行计算，q=51.60.0010.052KN/m计算参数：竹胶模

14、板面板宽122cm,其肋（10cm10cm木方分配梁）间距为25cm，因此，面板按五跨连续梁进行计算。竹胶面板规格为2440mm1220mm18mm，静曲强度：纵向70Mpa，横向50Mpa，弹性模量：E纵向6103Mpa，E横向4103Mpa。取1mm宽竹胶板作简化计算，其截面抵抗距W=bh2/6=1182/6=54mm3，跨度/板厚=600/18=33.3100，属小挠度连续板。面板验算 a.强度验算：Mmax=KmqL2=0.1030.0522502=334.8N.mm=M/W=334.8/54=6.2N/mm2横向=50Mpa，满足要求。b.刚度验算：考虑竹胶面板肋为10cm10cm木

15、方，面板净跨径为150mm，故 =KqL4/（100EI）=0.521（0.15）4/（10041031183/12） =0.1 mm=0.4mm，满足要求。2）侧模板受力计算侧模板采用18mm厚竹胶板，88cm木方作模板竖肋，间距20cm，双排钢管作横肋，拉筋两层设置，间距100cm，对此进行模板和支撑受力计算。根据箱梁设计图纸，可知侧模与水平线夹角为20，则可知cos20=0.931，则可以假设侧模垂直受水平荷载的情况进行计算。水平荷载计算：砼浇筑速度v=0.3m/h，侧模高度为110cm，新浇砼初凝时间为6h，故新浇砼对侧模侧压力按下式计算：P1=h261.128.6 KN/m2振捣砼产

16、生荷载：P24.0KPa面板验算：按五跨连续梁进行验算，荷载q32.60.0010.033KN/m。a.强度验算：0.0332502=212.4N.mm=M/W=212.4/54=3.93N/mm2横向=50Mpa，满足要求。考虑面板竖肋为8cm8cm木方，面板净跨径为170mm，故 =KqL4/（100EI）=0.664（0.17）4/（1008cm8cm木方竖肋验算88cm木方做侧模竖肋，间距25cm，其容许应力、弹性模量按A3类计，即：W882/685.3cm3，I=883/12=341.3cm4。按三跨连续梁进行验算，跨度取60cm。a.荷载：均布荷载q32.60.258.15KN/

17、mb.强度验算：Mmax=0.100*ql20.100*8.15*0.620.29KNm0.29*106N w=Mmax/Wx=0.29106/85.31033.4MPac.挠度验算：f0.677*ql4/100EI0.677*8.15*103*0.64/100*9109*341.3*10-8 0.2mm拉筋设计拉筋采用12mm圆钢，间距为纵向100cm，竖向60cm，进行如下验算：F=（P1+P2）0.6119.56KNF/A=173.0MPa=235MPa，满足强度要求。三、小结 根据以上验算，该支架、模板满足足够的强度、刚度等要求，可以用以该现浇梁施工，施工中根据第一跨首件工程完成后及时进行总结，用以确定指导后续施工。Welcome ToDownload !欢迎您的下载，资料仅供参考！