模板方案板29层高Word文档下载推荐.docx
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0.9m
立杆顶伸出长度a
0.5m
扫地杆高度
0.2m
结构重要性系数
钢管类型
φ48×
3.0mm
面板
木胶合板厚度：
10mm
次楞
方木50mm×
80mm，间距0.2m
主楞
单钢管
剪刀撑
依据JGJ300-2013规范要求,采用无剪刀撑框架式支撑结构
支撑结构与既有结构连接情况
支撑结构与既有结构未作可靠连接
荷载参数
永久荷载
新浇砼自重
24kN/m3
钢筋自重
1.1kN/m3
面板次楞自重
0.3kN/m2
支架自重
0.133kN/m
可变荷载
施工人员
及设备荷载
面板与次楞
立杆
2.5kN/m2
2.5kN
泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载
竖向永久荷载标准值的2%
风荷载
山东德州市，基本风压：
三、模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为10mm，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。
面板的截面抵抗矩W=1000×
10×
10/6=16667mm3；
截面惯性矩I=1000×
10/12=83333mm4；
（一）强度验算
1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。
2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：
q1=[1.2×
（24×
0.1+1.1×
0.1+0.3）+1.4×
2.5]×
1=6.872kN/m
q1=[1.35×
0.7×
1=6.244kN/m
根据以上两者比较应取q1=6.872kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=1.2×
1×
0.3=0.360kN/m
跨中集中荷载设计值P=1.4×
2.5=3.500kN
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.1q1l2=0.1×
6.872×
0.22=0.027kN·
m
施工荷载为集中荷载：
M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×
0.360×
0.22+0.213×
3.500×
0.2=0.150kN·
取Mmax=0.150KN·
m验算强度。
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
σ=
Mmax
=
0.150×
106
=9.00N/mm2<
f=12.5N/mm2
W
16667
面板强度满足要求!
（二）挠度验算
挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q=1×
0.1＋1.1×
0.1＋0.3+2.5）=5.310kN/m；
面板最大容许挠度值:
200/400=0.5mm；
面板弹性模量:
E=4500N/mm2；
ν=
0.677ql4
0.677×
5.310×
2004
=0.15mm<
0.5mm
100EI
100×
4500×
83333
满足要求!
四、次楞方木验算
次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W=50×
80×
80/6=53333mm3；
截面惯性矩I=50×
80/12=2133333mm4；
（一）抗弯强度验算
1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1m。
0.2=1.374kN/m
0.2=1.249kN/m
根据以上两者比较应取q1=1.374kN/m作为设计依据。
0.2×
0.3=0.072kN/m
M1=0.1q1l2=0.1×
1.374×
12=0.137kN·
M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×
0.072×
12+0.213×
3.500×
1=0.751kN·
取Mmax=0.751kN·
木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；
0.751×
=14.08N/mm2<
f=17N/mm2
53333
次楞抗弯强度满足要求!
（二）抗剪强度验算
施工荷载为均布线荷载时：
V1=0.6q1l=0.6×
1=0.824kN
V2=0.6q2l+0.65P=0.6×
1+0.65×
3.500=2.318kN
取V=2.318kN验算强度。
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
3×
2.318×
103
=0.869N/mm2<
fv=1.6N/mm2
2bh
2×
50×
80
次楞抗剪强度满足要求!
（三）挠度验算
q=0.2×
0.1＋0.3+2.5）=1.062kN/m
次楞最大容许挠度值:
1000/250=4mm；
次楞弹性模量:
E=10000N/mm2；
1.062×
10004
=0.34mm<
4mm
10000×
2133333
五、主楞验算
主楞采用:
单钢管，截面抵拒矩W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4
当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。
首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
q11=[1.2×
q12=[1.35×
次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×
1=1.511kN。
次楞作用集中荷载P=1.511kN，进行最不利荷载布置如下图：
计算简图（kN）
弯矩图（kN·
m）
最大弯矩Mmax=0.771kN·
m；
主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；
0.771×
171.715N/mm2<
205N/mm2
4.49×
主楞抗弯强度满足要求!
首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。
1=1.168kN。
以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.841mm。
主梁的最大容许挠度值:
1000/150=6.7mm，
最大变形Vmax=1.841mm<
6.7mm
六、扣件抗滑移验算
水平杆传给立杆荷载设计值R=8.326kN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。
七、风荷载计算
1.风荷载标准值
风荷载标准值应按下式计算：
ωk=µ
sµ
zω0
ω0---基本风压，按山东德州市10年一遇风压值采用，ω0=0.3kN/m2。
µ
s---支撑结构风荷载体形系数µ
s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表8.3.1第33项和37项的规定计算。
支撑架的挡风系数=1.2×
An/（la×
h）=1.2×
0.124/（1×
1.2）=0.124
式中An--一步一跨范围内的挡风面积，An=（la+h+0.325lah）d=0.124m2
la----立杆间距，1m，h-----步距，1.2m，d-----钢管外径，0.048m
系数1.2-----节点面积增大系数。
系数0.325-----支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。
单排架无遮拦体形系数：
st=1.2=1.2×
0.124=0.15
无遮拦多排模板支撑架的体形系数：
s=µ
st
1-ηn
=0.15
1-0.942
=0.29
1-η
1-0.94
η----风荷载地形地貌修正系数。
n----支撑架相连立杆排数。
支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=2.8m，按地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。
风压高度变化系数µ
z=0.65。
支撑架顶部立杆段风荷载标准值ωk=µ
zµ
sω0=0.65×
0.29×
0.3=0.057kN/m2
2.风荷载引起的立杆轴力标准值
无剪刀撑框架结构支撑结构，按下式计算：
NWK=
PWKH2
0.06×
2.82
=0.01kN
2B
20
式中：
PWK—风荷载的线荷载标准值，PWK=ωkla=0.057×
1=0.06kN/m
ωk—风荷载标准值,ωk=0.057kN/m2
la—立杆纵向间距，la=1m
H—支撑结构高度，H=2.8m,B—支撑结构横向宽度，B=20m
3.风荷载引起的立杆弯矩设计值
MWK=MLK+MTK
MLK=
PWKh2
1.22
=0.009kN·
10
MTK=
PWKhH
1.2×
2.8
=0.005kN·
2（nb+1）
2（20+1）
nb---支撑结构立杆横向跨数，取nb=20
MWK=0.009+0.005=0.014kN·
风荷载引起的立杆弯矩设计值M=γQMWK=1.4×
0.014=0.020kN·
八、立杆稳定性验算
（一）、立杆轴力设计值
对于承载能力极限状态，应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值。
分别计算由可变荷载或永久荷载控制的效应设计值，按最不利的效应设计值确定。
组合风荷载时：
[0.133×
2.8+（24×
0.1＋0.3）×
1]+1.4×
0.9×
（0.01+2.5×
1）=6.981kN；
1.35×
1｝=6.510kN；
立杆轴向力取上述较大值，N=6.981KN。
（二）立杆计算长度L0
无剪刀撑框架式支撑结构的立杆稳定性验算时，立杆计算长度L0=μh
μ—立杆计算长度系数，按《建筑施工临时支撑结构技术规范》附录表B-1水平杆连续取值。
表中主要参数取值如下：
无剪刀撑框架式支撑结构的刚度比
，
其中E--弹性模量，取206000（N/mm2）
I—钢管的截面惯性矩，取107800（mm4）
h—立杆步距，取1200mm
k—节点转动刚度，取35kN·
m/rad
lmax—立杆纵距与横距中的较大值，取1000mm
K=
206000×
107800
+
1000
=0.67
1200×
35×
6×
1200
a1—扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.2=0.17
a2—悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.2=0.42
a—a1与a2中的较大值，a=0.42
架体步数为2步，根据以上参数查表，立杆计算长度系数μ=2.68
立杆计算长度L0=μh=2.68×
1.2=3.22m
（三）立杆稳定性验算
无剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，应按下式进行立杆稳定性验算：
N--立杆轴力设计值，取6.981kN；
--轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=Lo/i查规范附录A取值；
λ—计算长细比，λ=Lo/i=3220/15.9=203，查表
=0.175；
L0—立杆计算长度，取3220mm，i—杆件截面回转半径,取15.9mm；
A—杆件截面积，取424mm2；
f—钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；
M—风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.020kN·
W—杆件截面模量，W=4490mm3
N’E—立杆的欧拉临界力，
N’E=
π2EA
3.1422×
424
=20.92kN
λ2
2032
立杆稳定性验算如下：
6.981×
0.020×
0.175×
4490×
（1-1.1×
6.981
）
20.92
=94.084+4.760=98.844N/mm2<
f=205N/mm2
立杆稳定性验算满足要求!
九、架体抗倾覆验算
支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆验算应满足下式要求：
γ0M0≤Mr
Mr---支架的抗倾覆力矩设计值
Mo---支架的倾覆力矩设计值
γ0—结构重要性系数，取1
架体高度2.8m，宽度20m，取一个立杆纵距1m作为架体计算长度。
（一）砼浇筑前架体抗倾覆验算
混凝土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。
1、风荷载倾覆力矩计算
作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值ωk=0.057kN/m2
风荷载作用下的倾覆力矩M0=1.4×
0.057×
2.8×
2.8/2=0.31kN·
2、架体抗倾覆力矩计算
当钢筋绑扎完毕后，架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取21排。
）：
0.133×
21+（0.3+1.1×
0.1）×
20=16.02kN
架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9
γ0Mr=1×
16.02×
20/2=144.18kN·
M0<
Mr，抗倾覆验算满足要求!
（二）砼浇筑时架体抗倾覆验算
混凝土浇筑时，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边缘上。
抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。
1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算
附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的2%，
（0.133×
21+（0.3+25.10×
20）×
2%=64.02×
2%=1.280kN
附加水平荷载下产生的倾覆力矩M0=1.4×
1.280×
2.8=5.018kN·
64.02×
20/2=576.18kN·
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