门式钢管脚手架梁支撑系统计算300X700Word格式.docx

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I=bh3/12=300×

183/12=145800mm4

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×

7.76×

3002=-73332N·

mm

σ=Mmax/W=73332/16200=4.53N/mm2

梁底模抗弯强度σ=4.53N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×

300=1411N

τ=3Vmax/（2bh）=3×

1411/（2×

300×

18）=0.39N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.39N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644,q2=5.77kN/m

υmax=Kυq2L4/（100EI）=0.644×

5.77×

3004/（100×

6000×

145800）=0.34mm

[υ]=300/250=1.20mm

梁底模挠度υmax=0.34mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图

（3）第一层龙骨（次楞）验算

门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,γ=300/1200=0.25；

第一层龙骨（次楞）采用木枋b=80mm,h=80mm

W=bh2/6=80×

802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×

803/12=3413333mm4。

a、梁传荷载计算

q=q1×

第一层龙骨（次楞）间距/梁宽=7.76×

300/300=7.76kN/m

Mq=qcL（2-γ）/8=7.76×

300/1000×

1200/1000×

（2-0.25）/8=0.61kN·

m

b、板传荷载计算

P板重量=1.2×

（板厚度×

25＋模板重）＋1.4×

活载=1.2×

（0.16×

25+0.30）+1.4×

2.50=8.66kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×

8.66=1.04kN

a=0.5×

（L-c）=0.5×

（1200-300）=450mm，Mp=P×

a=1.04×

0.45=0.47kN·

Mmax=Mq＋Mp=（0.61+0.47）×

106=1080000N·

σ=Mmax/W=1080000/85333=12.66N/mm2

第一层龙骨（次楞）抗弯强度σ=12.66N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

Vmax=0.5×

q×

梁宽＋P=0.5×

300/1000+1.04=2.20kN

2.20×

1000/（2×

80×

80）=0.52N/mm2

第一层龙骨（次楞）抗剪强度τ=0.52N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×

第一层龙骨（次楞）间距/梁宽=5.77×

300/300=5.77N/mm

υq=q'

cL3×

（8-4γ2＋γ3）/（384EI）

=5.77×

12003×

（8-4×

0.252+0.253）/（384×

9000×

3413333）=1.97mm

υp=PaL2×

（3-4×

（a/L）2）/（24EI）

=1.04×

1000×

450×

12002×

（3-4×

0.382）/（24×

3413333）=2.23mm

υmax=υq＋υp=1.97+2.23=4.20mm

[υ]=1200/250=4.80mm

第一层龙骨（次楞）挠度υmax=4.20mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

（4）第二层龙骨（主楞）验算

门式钢管脚手架纵向间距600mm,计算跨数3跨；

第二层龙骨（主楞）采用双木枋:

b=80mm,h=80mm,

W=2×

802/6=170667mm3，I=2×

803/12=6826667mm4；

P=V=1/2×

300/1000+1.04=2.20N

弯矩系数KM=0.175,Mmax=KMPL=0.175×

600=231000N·

mm

σ=Mmax/W=231000/170667=1.35N/mm2

第二层龙骨（主楞）抗弯强度σ=1.35N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.650,Vmax=KVP=0.650×

1000=1430N

1.43×

2×

80）=0.17N/mm2

第二层龙骨（主楞）抗剪强度τ=0.17N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

梁宽＋P板传=0.5×

300/1000+1.04=1.90kN

挠度系数Kυ=1.146,υmax=KυPL3/（100EI）=1.146×

1.90×

6003/（100×

6826667）=0.08mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

第二层龙骨（主楞）挠度υmax=0.08mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

3.支撑承载力验算

（1）荷载计算

传至每个门架立柱的最大支座力的系数=2.156

传至每个门架立柱的力NQK1=2.156×

2.20=4.74kN

每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:

NQK2=1.4×

0.6×

0.60×

1=0.50kN

每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=4.74+0.50=5.24kN

单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m

每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0326kN/m

门式钢管脚手架和水平拉杆重量

NGK=（5.80-0.70-1.9）×

0.08+3×

1.80×

0.0326=0.43kN

门式钢管脚手架总承载力=1.2×

NGK＋NQK=1.2×

0.43+5.24=5.76kN

（2）门式钢管脚手架稳定性验算

每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN

门式钢管脚手架轴向力设计值N=5.76kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。

4.支撑支承面验算

门式钢管脚手架立杆设配套底座100×

100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：

F=5.76+[0.08×

1.90+（1.2+0.60）×

0.0326]×

1.2=6.01kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00

σpc,m=0N/mm2,Um=2×

（100+105）+2×

（100+105）=820mm,βh=1.00

（0.7βhft＋0.25σpc,m）ηUmhO=（0.7×

1×

0.91+0.25×

0）×

1.00×

820×

105/1000=54.85kN

门架支承面受冲切承载力54.85kN＞上部荷载F=6.01kN,满足要求。

（2）支承面局部受压承载力验算

Ab=（0.10+0.10×

2）×

（0.10×

3）=0.09m2,Al=0.10×

0.10=0.01m2

βl=（Ab/Al）0.5=3.00,fcc=0.85×

7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×

3×

6120×

0.01=137.70kN

支承面局部受压承载力F=137.70kN＞上部荷载F=6.01kN,满足要求。

5.侧模板验算

1）新浇砼的侧压力

F1=0.22γ×

200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×

24.00×

4.44×

1.20×

1.15×

2.000.5=45.75kN/m2

（γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃）

F2=γH=24×

梁高=24×

0.70=16.80kN/m2

比较F1、F2取小值F=16.80kN/m2，有效压头高度为F/γ=0.70m。

2）荷载计算

荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　16.80　kN/m2　γG=1.2　20.16　kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　25.76kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　16.80kN/m2

（2）模板强度验算

取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm

W=bh2/6=540×

182/6=29160mm3；

I=bh3/12=540×

183/12=262440mm4。

弯矩系数KM=-0.105,q=25.76×

（700-160）/1000=13.91N/mm。

Mmax=KqL2=-0.105×

13.91×

3002=-131450N·

σ=Mmax/W=131450/29160=4.51N/mm2

侧模抗弯强度σ=4.51N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×

300/1000=2.53kN

2.53×

18×

540）=0.39N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.39N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=0.644,q，=16.80×

（700-160）/1000=9.07kN/m=9.07N/mm

υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×

9.07×

262440）=0.30mm

侧模挠度υmax=0.30mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×

（γGF+γQQ2k）=0.95×

25.76=24.47kN/m2

设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=（700-160）/2=270mm=0.27m，N=abFs=0.60×

0.27×

24.47=0kN；

对拉螺栓φ14,容许拉力[Ntb]=17.80kN

对拉螺栓受力0kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。

（4）侧肋强度验算

计算跨度270mm；

跨数2跨；

木枋尺寸b=80mm,h=80mm

W=bh2/6=80×

802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×

803/12=3413333mm4

q=25.76×

300/1000=7.73kN/m=7.73N/mm；

弯矩系数KM=-0.125,Mmax=KMqL2=0.125×

7.73×

2702=70440N·

mm=0.07kN·

σ=Mmax/W=70440/85333=0.83N/mm2

侧肋抗弯强度σ=0.83N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪验算

剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×

270/1000=1.30kN

1.30×

80）=0.31N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.31N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=0.521,q，=16.80×

300/1000=5.04kN/m=5.04N/mm

υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×

5.04×

2704/（100×

3413333）=0mm

[υ]=270/250=1.08mm

侧肋挠度υmax=0mm＜[υ]=1.08mm,满足要求。

6.梁侧檩梁验算

对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；

梁侧檩梁采用Φ48×

3.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；

弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×

0.27=2.61kN

Mmax=KmPL=0.171×

2.61×

106=267786N·

mm=0.27kN·

m

σ=Mmax/W=267786/（2×

4730）=28.31N/mm2

檩梁抗弯强度σ=28.31N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.658,

Vmax=KVP=0.658×

2.61=1.72kN

1717/（2×

450）=2.86N/mm2

檩梁抗剪强度τ=2.86N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.097,P,=1.25qL=1.25×

0.27=1.70kN;

υmax=KυP,L3/（100EI）=1.097×

1701×

206000×

227000）=0.09mm

檩梁挠度υmax=0.09mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

7.计算结果

第一层龙骨（次楞）80×

80mm单木枋@300mm,第二层龙骨（主楞）80×

80mm双木枋@1200mm；

门式钢管脚手架纵向@600mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；

竖肋80×

80mm木枋@300mm,对拉螺栓1排φ14,横向间距600mm，采用Φ48×

3.2双钢管作为横檩。

在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。

所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。

无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

在脚手架的周边应设置连续竖向剪刀撑；

在脚手架的内部纵向、横向间隔不超过8m应设置一道竖向剪刀撑；

在顶层应设置连续的水平剪刀撑。

竖向剪刀撑应由底至顶连续设置。