桥梁工程课程设计25m钢筋混凝土简支T梁汇总Word格式文档下载.docx
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T型梁板的自重g3。
…1.0243.09kN/m32合计8创g2g30.422.33.095.81kN/m
1.1.2每米宽板条的恒载内力
1212
弯矩Msggio25.810.7021.43kNm
22
剪力Qsggio5.810.704.07kN
1・2公路一I级车辆荷载产生的内力
公路一I级车辆荷载纵、横向布置如图二所示。
将公路一I级车辆荷载的两个140kn轴重的后轮沿桥梁的纵向，作用于较轴缝线上
为最不利荷载。
由《桥规》查得重车后轮的着地长
P/21P/21P/21P/2
（a）纵向布置（b）横向布置
图二公路一I级车辆荷载（尺寸单位：
m）
度320.2m,着地宽度b20.6m,车轮在板上的布置及其压力分布图形如图所示,铺装层总厚度取平均厚度H二0・02+0.10=0.12m.
aia22H0.220.120.44mbib22H0.620.120.84maai21o0・441.41.84m1.4m
对于个车轮荷载：
可判定重车后轴两轮的有效分布宽度重叠，重叠的长度为
（0.220.7）21.40.44m
根部的有效分布宽度
aa】d2100.441.420.73.
作用于较缝轴线上
冲击系数11.3
作用于每米宽板上的弯矩为
Pb2140
（0.70）13.76kNm
Msp
（1）?
（lo?
）1.31-
sp4a0443.24
相应于每米宽板条活载最大弯矩时的每米宽板条上的剪力为Qsp（1?
21^°
28.09kN
1.3荷皺筋车荷载玄°
MsMsgMsp1.4313.7615.19kNm
QsQsgQSP4.0728.0932.2kN
二、主梁肋内力计算
2.1＞抗扭修正系数的计算
考虑梁的抗扭刚度时I号梁的荷载
a?
（21.6）21.620（1.6）2（21.6）225.6m2
2.1.1、计算主梁的抗弯惯矩It主梁板宽度
为1.58m主梁间的缝宽为
0.02m
翼缘板平均厚度为hi（148）/211cm
肋高（130-11）=119cm
主梁截面重心至梁顶面的图四主
距离为梁的细部尺寸（尺寸
11
20130130（15820）1111
x43.1cm
1）主梁的抗弯惯矩为
13112I[（15820）II3（15820）11
（43.1）2
43.l）'
]cnf
13130
20130320130（
12
2）主梁的抗扭惯矩将截面分为图四aO所示的两个矩形
图五主梁抗扭惯矩的计算（尺寸单位：
cm）
It158ll30.298119203353795cm1（0.3538102）m4
将截面分为图四（b）所示的两个矩形。
对于翼板:
ti/bi11/1380.0800.1,
查表得ci1/3
对于梁肋：
12/b220/1300.154，查表得c20.301
比飪甜种9锻齡竊7TC觥擁徵辫的大者IT（0.3743104）m1
2.1.2,计算主梁抗扭修正系数
1.58
当n5时，1.042并取G0.425E,B41.627.98m
2
1
24.52
0.8190.425E0.3743102
11.042（
）2
E7.07001027.98
2・2汽车荷载横向分布系数
图六（a）桥梁横断面（b）汽车荷载横向分布系数（c）人群荷
载横向分布系
数
（1）双列汽车偏载（2P）作用时
1号
梁
2号梁
700180
e5018055cm0.55m22
13.20・55
13.20.55斤9RA
2（0.319）0.613•XJ
11.60.55
l1-6O.5B斤QA
2（0.21$》0.应U
100.55
2（0.819）0.4
525.6
2）单列汽车荷载（p=l）作用时
e50210cm2.Im
Mcq
13.22.1
0.8190.415
2号
°
CQ
11.62.1
3号
*cq
0.8190.307
较单列偏载/且用稳双列偏载作用的横向分布系数，双列偏
载作用下更不利，故0.8190.2
系数
「号梁人群横向分布“
Z・d系数右応zxy
1nicr20>
4cr51
1号梁人群横向分布Bo.59
争豊梁人群横向分布“0.39
君睾梁人群横向分布系数L0.4
2・4、主梁支点截面的荷载横向分布系数（采用杠杆法）1、绘制1号、2号、3号梁时荷較反力影响线；
2］确定荷载的横向最不利的布置；
（见图七）3、内插计算对应于荷载位置的影响线纵标；
<
Q>
图七各主梁的横向分布影响线及荷载布置由杠杆法计
算得到1、2、3号梁的横向分布系数1号梁横向分布系数
7530160人群荷载横向分布系数为mOr匕
1.422
"
160汽车荷载横向分布系数为
0.4375g1802
2号梁横向分布系数
人群荷载横向分布系数为mor20
汽车荷载横向分布系数为mOq■0.509=
3号梁横向分布系数
人群荷载横向分布系数为mor30
汽车荷载横向分布系数歯，16013010.59375
1GC9
横向分布系数总汇
梁号
跨中一1/4段的分布系数
me
支点的分布系数mo
汽车荷载
人群荷载
0.513
0.597
0.4375
0.456
0.398
0・5
3
0.4
0.59375
三活载内力计算
汽车车道荷载标准值。
查JTGD60—2004规范，桥面净宽7m，车辆双向
行驶，7.0w14.0横向布置车队数为2,不考虑折减系数，lo公路一I级车道荷载：
计算跨径1二24.5m,位于5〜50m之间，集中荷義*示淮值
24.55
Pk180（360180）258kN
505
均布荷载标准值qk10.5kN/m
计算剪力效应时集中荷载标准值应乘以1.2的系数，则计算剪力时，集中荷载标准值Pk2581.2309.6kN3.1、跨中截面的弯矩和剪力
3.1.1弯矩
1、汽车荷载作用下跨中弯矩影响线的最大纵标
24.5
跨中弯矩影响线的面积以1/46.125,
4
冲击系数11・3m…二
1号梁的跨中截面弯矩
Mq
（1）mcq（Pkykqk）
1.310.513（2586.12510.575.03）
1579.26kNm
（b>
图八@）汽车荷载和人群荷载（b）沿梁跨的横向分布系数
（C）跨中弯矩影响线（d）跨中剪力影响线
2号梁的跨中截面弯矩
Mq
（1）mcq（Pkykqk）
1.310.456（2586.12510.575.03）1403.78kNm3号梁的跨中截面弯矩
1.310.4（2586.12510.575.03）1231.39kNm3.1.2人群荷载作用下
人群荷载集度qr3.00.752.25kN/m
Mrmcrqr0.5972.2575.03100.78kNm
Mrmcrqr0.3982.2575.0367.19kNm
3号梁的跨中截面弯矩
Mrmcrqr0.42.2575.0367.・53kNm
3.2、剪力
1、汽车荷载作用下跨中剪力影响线的最大纵标yk0.5m跨中剪力影响线的面积24.50.5/43.0625m2
1号梁的跨中截面剪力
Q
（1）mcq（Pkykqk）
1.310.513（309.60.510.53.0625）122.02kN
2号梁的跨中截面剪力
1.310.456（309.60.510.53.0625）108.45kN
3号梁的跨中截面剪力
Q
（1）mcq（Pkykqk）
1.310.4（309.60.510.53.0625）95.14KN
2、人群荷载作用下
人群荷载集度qr3.00.752.25kN/m
跨中弯矩影响线的面积24.50.5/43.0625m2
Qmcrqr0.5972.253.06254.114kN
Qmcrqr0.3982.253.06252.74kN
Qmcrqr0.42.253.06252.76kN
3.21/4跨截面的弯矩和剪力
图九（a）1/4跨弯矩影响线（b）1/4跨剪力影响线
跨中弯矩影响线的面积m24.54.59456.28m2
3.2.1、弯矩
1、汽车荷载作用下
1号梁1/4跨截面弯矩
M
（1）mcq（Pkykqk）
1.310.513（2504.59410.556.28）1160.03kNm
2号梁1/4跨截面弯矩
M
（1）mcq（Pkykqk）
1.310.456（2504.59410.556.28）1031.14kNm
3号梁1/4跨截面弯矩
M
（1）mcq（Pkykqk）
1.310.4（2504.59410.556.28）904.51kNm
2、人群荷载作用下
Mrmcrqr0.5972.2556.2875.56kNm
Mrmcrqr0.3982.2556.2850.39kNm
Mrmcrqr0.42.2556.2850.65kNm
3・2・2、剪力
跨中弯矩影响线的最大Yk0.75m
翁站弯矩影响线的面积『24.50.75/26.89m2
1、汽车荷载作用下
1号梁1/4跨截面剪力
Q
（1）mcq（Pkykqk）
1.310.513（309.60.7510.56.89）199.lOkN
2号梁1/4跨截面剪力
1.310.456（309.60.7510.56.89）176.98kN
3号梁1/4跨截面剪力
1.310.4（309.60.7510.56.89）155.24kN
QmCrqr0.5972.256.899.25kN
Qmcrqr0.3982.256.896.17kN
Qmcrqr0.42.256.896.20kN
3-3支点剪力
（c）
图十（a）汽车荷载和人群b）沿梁跨的横向分布荷载（c）梁上荷载分成两部分3.3.1、系数d）支点剪力影汽车荷载作用下
1号梁支点截面剪力
由于mglDcq,设集中荷载Pk作用于距支点X位置
处，则
Qql
（1）nixqPKYk
（1）Pk[moq（mcq斋Oq]F
X24.5X1j1250[0.4375（0.513
24.5/424.5厲^75H
由占0叫x5.49m0dx
取X0荷载作用于支点处
lx
Qqi
（1）Pkmoqi
24.50
1.31309.60.4375176.09kN
24.5la
Qqi
（1）[nicqqK22（moqmcq）qKy]
24.56.12511
1.31[0.51310.5（0.43750.513）10.5]2212宮2.89kN
QqQqiQq2176.0982.89258.98kN
2号梁支点截面剪力
由于moqmcq,则
Qqi
（1）Pkmoq
1.31309.60.5201.24kN
la
Qqi
（1）[mcqqK“（moqmcq）qKy]
1.31[0.45610.5（0.50.456）10.5]2212
77.93kN
QqQqiQq2201.2477.93279.17kN
3号梁支点截面剪力
Qql
（1）Pkmoq
1.31309.60.59375238.97kN
Qqi
（1）[mcqqK（moqmcq）qKy]
1.31[0.410.5（0.593750.4）10.5]2212
74.61kN
QqQqiQq2238.9774.31313.28kN
3.3.2人群荷载作用下
111
QrKierqr（iHOrIllcr）qrY
224
24.5124.52.2511
0.5972.25（1.4220.597）12
26.88kN
111
QrIllcrQr
（iROrUlcr
）qry
24.5
124.5
/、11
0.3982.25
（00.398）2.25
19
8.46kN
111
Qaq
rcrr
lm0r
mcr）qry
（00.4）2.2511
0.42.25
6.OkN
桥梁支点、1/4跨和1/2跨弯矩、剪力表
何载类型
弯矩（kN•m）
剪力（kN）
支点
1/4跨
1/2跨
汽车
1160.03
1546.58
258.98
199.10
122.02
人群
75.56
100.78
26.88
9.25
4.11
1031.14
1374.74
279.17
176.98
108.45
50.39
67.19
8.46
6.17
2.74
904.51
1215.67
313.28
155.24
95.14
50.65
97.53
6.0
6.20
2.76
四、恒载内力计
算
4.1恒载集度主
梁:
gi[0.201.3（1.58）0.2）1]4249.88kN/m
0.08O.?
4（1.00）（1.580.20）0.15245横隔g2=0.899kN/m
■・■•A■■■
人行道和栏g3522kN/m
杆：
桥面铺装0-101・°
230-021・°
210.544kN/m
g45
作用于主梁上的全部恒
ggig2g3g49.880.89920.54413.323
12i.5
13.S2SM.519.S=
2224
999.64kNm
项目
弯矩表1（kN•m）
剪力Q（KN）
163.21
79.73
81.60
999.64
5、主梁内力组
恒载作用效应的分项系数为1・2,活载作用效应的分项由此可知：
组合内力=1.2恒载内力+1.4活载内力
由以上公式计算得1、2、3号梁的组合内力如下表所示:
号
荷载类型荷载类型
剪力（kN）
L/4
L/2
恒载
679.36
905.81
161.03
80.52
1041.76
1389.03
64.92
86.57
20.11
8.66
3.85
1.2恒载
815.25
1086.97
193.24
96.62
1.4（汽+人）
1549.35
2065.84
390.73
290.8
176.22
组合内力
2564.58
3152.81
583.97
387.42
924.67
1252.90
43.14
57.52
7.88
5.75
2.56
875.25
1354.93
1806.59
401.87
255.82
155.41
2250.16
2893.56
595.11
352.44
807.57
1076.76
42.71
56.95
7.80
5.70
2.53
1.4（汽+
人）
1190.39
1587.19
449.51
225.32
136.74
2065.62
2674.16
642.75
321.94
控制内力
642.75
升级会员 