桥梁工程课程设计25m钢筋混凝土简支T梁汇总Word格式文档下载.docx

1、T型梁板的自重g3。1.0 24 3. 09kN /m 32 合计 8 创 g2 g3 0. 42 2. 3 3. 09 5. 81kN /m1.1. 2每米宽板条的恒载内力1 2 1 2弯矩 M sg gio2 5.81 0.702 1.43kN m22剪力 Qsg gio 5. 81 0. 70 4. 07kN12公路一I级车辆荷载产生的内力公路一I级车辆荷载纵、横向布置如图二所示。将公路一I级车 辆荷载的两个140kn轴重的后轮沿桥梁的纵向，作用于较轴 缝线上为最不利荷载。由桥规查得重车后轮的着地长P/2 1P/2 1P/2 1P/2（a）纵向布置（b）横向布置图二公路一I级车辆荷载（尺

2、寸单位：m）度32 0. 2m,着地宽度b2 0. 6m ,车轮在板上的布置及其压力分布图形 如图所 示,铺装层总厚度取平均厚度H二002+0.10 =0. 12m.ai a2 2H 0. 2 2 0. 12 0. 44m bi b2 2H 0. 6 2 0. 12 0. 84m a ai 21o 0 44 1. 4 1. 84m 1. 4m对于 个车轮荷载：可判定重车后轴两轮的有效分布宽 度重叠，重叠的长度为（0. 22 0. 7） 2 1.4 0. 44m根部的有效分布宽度a a】d 210 0. 44 1. 4 2 0. 7 3.作用于较缝轴线上冲击系数 1 1.3作用于每米宽板上的弯矩

3、为P b 2 140（0. 70 ） 13. 76kN mMsp （1 ） ? （lo ?） 1.3 1 -sp 4a 0 4 43.24相应于每米宽板条活载最大弯矩时的每米宽板条上的剪力为 Qsp （1 ? 2128. 09kN1.3荷皺筋车荷载玄M s M sg M sp 1. 43 13. 76 15. 19kN mQs Qsg QSP 4. 07 28.09 32. 2kN二、主梁肋内力计算2. 1抗扭修正系数的计算考虑梁的抗扭刚度时I号梁的荷载a? （2 1.6）2 1.62 0 （ 1.6）2 （ 2 1.6）2 25.6m22.1. 1、计算主梁的抗弯惯矩It主梁板宽度为1.58

4、m主梁间的缝宽为0. 02m翼缘板平均厚度为hi （14 8） /2 11cm肋高（130-11） =119cm主梁截面重心至梁顶面的 图四主距离为 梁的细部尺寸（尺寸11, 20 130 130 （158 20） 11 11x 43. 1cm1）主梁的抗弯惯矩为1 3 11 2 I （158 20） II3 （158 20） 11（43. 1 ）243. l）cnf1 3 13020 1303 20 130 （122）主梁的抗扭惯矩 将截面分为图四aO所示的两个矩形图五 主梁抗扭惯矩的计算（尺寸单位：cm）It 158 ll3 0.298 119 203 353795cm1 （0. 3538

5、 10 2）m4将截面分为图四（b）所示的两个矩形。对于翼板:ti/bi 11/138 0. 080 0. 1,查表得ci 1/3对于梁肋：12 /b2 20/130 0. 154，查表得 c2 0. 301比飪甜种9锻齡竊7TC觥擁徵辫的大者 IT （0. 3743 10 4） m12.1.2,计算主梁抗扭修正系数1. 58当 n 5 时， 1. 042 并取 G 0. 425E, B 4 1. 6 2 7. 98m2124. 5 20.819 0. 425 E 0. 3743 10 21 1.04 2 （）2E 7. 0700 10 2 7. 9822汽车荷载横向分布系数图六（a）桥梁横断

6、面（b）汽车荷载横向分布系数（c）人群荷载横向分布系数（1）双列汽车偏载（2P）作用时1号梁2号 梁700 180e 50 180 55cm 0. 55m 221 3. 2 0 551 3.2 0.55 斤 9 R A2 （ 0.319 ） 0.6 1 3 XJ1 1.6 0. 55l 1-6 O.5B 斤 Q A2 （ 0.21$ 0.应 U1 0 0. 552 （ 0 . 819 ） 0.45 25.62）单列汽车荷载（p=l）作用时e 50 210cm 2. ImMcq1 3. 2 2. 10.819 0.4152号CQ1 1.6 2. 13号*cq0.819 0. 307较单列偏载/且

7、用稳双列偏载作用的横向分布系数，双列偏载作用下更不利，故0. 819 0. 2系数号梁人群横向分布“Zd系数右応zxy1 nicr 2 0 4 cr 511号梁人群横向分布B o. 59争豊梁人群横向分布“ 0. 39君睾梁人群横向分布系数L 0. 424、主梁支点截面的荷载横向分布系数（采 用杠杆法）1、绘制1号、2号、3号梁 时荷較反力影响线；2确定荷载的横向 最不利的布置；（见图七）3、内插计 算对应于荷载位置的影响线纵标；图七 各主梁的横向分布影响线及荷载布置由杠杆法计算得到1、2、3号梁的横向分布系数1号梁横向分布系数75 30 160人群荷载横向分布系数为mOr匕1.422160汽

8、车荷载横向分布系数为0.4375 g 180 22号梁横向分布系数人群荷载横向分布系数为mor 2 0汽车荷载横向分布系数为mOq 0. 5 09 =3号梁横向分布系数人群荷载横向分布系数为mor 3 0汽车荷载横向分布系数歯，160 130 1 0. 593751 GC 9横向分布系数总汇梁号跨中一1 / 4段的分布系数me支点的分布系数mo汽车荷载人群荷载0. 5130. 5970. 43750. 4560. 3980530.40. 59375三活载内力计算汽车车道荷载标准值。查JTG D602004规范，桥面净宽7m，车 辆双向行驶，7.0 w 14.0横向布置车队数为2,不考虑折减系数

9、，lo 公路一I级车道荷载：计算跨径1二24.5m,位于550m之间， 集中荷義*示淮值24. 5 5Pk 180 （360 180） 258kN50 5均布荷载标准值qk 10. 5kN / m计算剪力效应时集中荷载标准值应乘以1.2的系数，则计算剪力 时，集中荷 载标准值Pk 258 1.2 309. 6kN 3.1、跨中截面的弯矩和剪 力3.1. 1弯矩1、汽车荷载作用下 跨中弯矩影响线的最大纵标24.5跨中弯矩影响线的面积以1 /4 6. 125,4冲击系数1 13 m 二1号梁的跨中截面弯矩M q （1 ） mcq （Pk yk qk ）1. 3 1 0. 513 （258 6. 1

10、25 10. 5 75. 03）1579.26kN m（b图八）汽车荷载和人群荷载（b）沿梁跨的横向分布系数（C）跨中弯矩影响线 （d）跨中剪力影响线2号梁的跨中截面弯矩M q （1 ） mcq （Pk yk qk）1. 3 1 0. 456 （258 6. 125 10. 5 75. 03） 1403. 78kN m 3号梁的跨中截面弯矩1. 3 1 0.4 （258 6. 125 10. 5 75. 03） 1231. 39kN m 3.1.2人群荷载作用下人群荷载集度qr 3. 0 0. 75 2. 25kN / mM r mcr qr 0. 597 2. 25 75. 03 100.

11、78kN mM r mcr qr 0. 398 2. 25 75. 03 67. 19kN m3号梁的跨中截面弯矩M r mcr qr 0. 4 2. 25 75. 03 67. 53kN m3.2、剪力1、汽车荷载作用下 跨中剪力影响线的最大纵标yk 0. 5m 跨中剪力影响线的面积24.5 0. 5/ 4 3. 0625m21号梁的跨中截面剪力Q （1 ） mcq （ Pk yk qk ）1. 3 1 0. 513 （309. 6 0. 5 10. 5 3. 0625） 122. 02kN2号梁的跨中截面剪力1. 3 1 0. 456 （309. 6 0. 5 10. 5 3. 0625）

12、 108. 45kN3号梁的跨中截面剪力Q （1 ） mcq （Pk y k q k ）1.31 0.4 （309. 6 0. 5 10. 5 3. 0625） 95. 14KN2、人群荷载作用下人群荷载集度qr 3. 0 0. 75 2. 25kN /m跨中弯矩影响线的面积24.5 0. 5/ 4 3. 0625m2Q mcr qr 0. 597 2. 25 3. 0625 4. 114kNQ mcr qr 0. 398 2. 25 3. 0625 2. 74kNQ mcr qr 0. 4 2. 25 3. 0625 2. 76kN3.2 1/4跨截面的弯矩和剪力图九（a） 1/4跨弯矩影响

13、线（b） 1/4跨剪力影响线跨中弯矩影响线的面积 m 24. 5 4. 594 56. 28m 23. 2. 1、弯矩1、 汽车荷载作用下1号梁1/4跨截面弯矩M （1 ） mcq （ Pk yk qk）1.31 0. 513 （ 250 4. 594 10. 5 56. 28） 1160. 03kN m2号梁1/4跨截面弯矩M （1 ） mcq （ Pk yk qk ）1.31 0. 456 （ 250 4. 594 10. 5 56. 28） 1031. 14kN m3号梁1/4跨截面弯矩M （1 ） mcq （Pk yk qk）1. 3 1 0.4 （250 4. 594 10. 5 5

14、6. 28） 904. 51kN m2、 人群荷载作用下M r mcr qr 0. 597 2. 25 56. 28 75. 56 kN mM r mcr qr 0. 398 2. 25 56. 28 50. 39kN mM r mcr qr 0. 4 2. 25 56. 28 50. 65kN m322、剪力跨中弯矩影响线的最大 Yk 0. 75m翁站弯矩影响线的面积 24.5 0. 75/ 2 6. 89m21、汽车荷载作用下1号梁1/4跨截面剪力Q （1 ） mcq （ Pk yk qk）1. 3 1 0. 513 （309. 6 0. 75 10. 5 6. 89） 199.lOkN2

15、号梁1/4跨截面剪力1.31 0. 456 （309. 6 0. 75 10. 5 6. 89） 176.98kN3号梁1/4跨截面剪力1. 3 1 0.4 （309. 6 0. 75 10. 5 6.89） 155.24kNQ mCr qr 0. 597 2. 25 6. 89 9. 25kNQ mcr qr 0. 398 2. 25 6. 89 6. 17kNQ mcr qr 0. 4 2. 25 6. 89 6. 20kN3-3支点剪力（c）图十（a）汽车荷载和人群 b）沿梁跨的横向分布 荷载（c）梁上荷载分成两部分3.3.1、 系数d）支点剪力影 汽车荷载作用下1号梁支点截面剪力由于m

16、glDcq,设集中荷载Pk作用于距支点X位置处，则Qql （1 ） nixq PK Yk（1 ） Pk moq （mcq 斋OqFX 24. 5 X 1 j 1 250 0. 4375 （0.51324. 5/ 4 24. 5 厲 75H由占 0 叫 x 5. 49m 0 dx取X 0荷载作用于支点处lxQqi （1 ） Pk moq i24.5 01. 3 1 309. 6 0. 4375 176. 09kN24. 5 laQqi （1 ） nicq qK 22 （moq mcq ） qK y24. 5 6. 125 111. 3 1 0. 513 10. 5 （0. 4375 0. 513

17、） 10. 5 2 2 12 宮2.89kNQq Qqi Qq2 176. 09 82. 89 258. 98kN2号梁支点截面剪力由于moq mcq ,则Qqi （1 ） Pk moq1. 3 1 309. 6 0. 5 201. 24 kNlaQqi （1 ） mcq qK “ （moq mcq ） qK y1. 3 1 0. 456 10. 5 （0. 5 0. 456） 10. 5 2 2 1277. 93kNQq Qqi Qq 2 201. 24 77. 93 279. 17kN3号梁支点截面剪力Qql （1 ） Pk moq1. 3 1 309. 6 0. 59375 238. 9

18、7kNQqi （1 ） mcq qK （moq mcq） qK y1. 3 1 0.4 10. 5 （0. 59375 0. 4） 10. 5 2 2 1274. 61kNQq Qqi Qq2 238. 97 74. 31 313. 28kN3.3.2人群荷载作用下1 1 1Qr Kier qr （iHOr Illcr ） qr Y22424. 5 1 24. 5 2.25 110. 597 2.25 （1.422 0. 597） 1226. 88kN11 1Qr Illcr Qr（iROr Ulcr）qr y24. 51 24. 5/ 、 110. 398 2. 25（0 0. 398） 2

19、. 251 98. 46kN111Q a qr cr rlm0rmcr ） qr y（0 0. 4） 2. 25 110. 4 2. 256. OkN桥梁支点、1/4跨和1/2跨弯矩、剪力表何载类 型弯矩（kN m）剪力（kN）支点1/4跨1/2跨汽车1160. 031546. 58258. 98199. 10122. 02人群75. 56100. 7826. 889. 254. 111031. 141374. 74279. 17176. 98108. 4550. 3967. 198. 466. 172. 74904. 511215. 67313. 28155. 2495. 1450. 659

20、7. 536.06. 202. 76四、恒载内力计算4.1恒载集 度主梁: gi 0. 20 1. 3 （1.58）0.2）14 24 9. 88kN /m0. 08 O.?4 （1.00 ） （1. 58 0. 20） 0. 15 24 5 横隔 g2 = 0.899kN / m A 人行道和栏 g3 52 2kN /m杆：桥面铺装 0- 10 1 23 0- 02 1 21 0.544kN /mg 4 5作用于主梁上的全部恒g gi g2 g3 g4 9. 88 0. 899 2 0. 544 13. 32312i.513. S2S M. 5 19. S=22 2 4999. 64kN m

21、项目弯矩表1 （kN m）剪力Q （KN ）163.2179. 7381.60999. 645、主梁内力组恒载作用效应的分项系数为12,活载作用效应的分项 由此可知：组合内力=1.2恒载内力+1.4活载内力由以上公式计算得1、2、3号梁的组合内力如下表所示:号荷载类型 荷载类型剪力（kN ）L/4L/2恒载679. 36905.81161.0380. 521041. 761389.0364. 9286. 5720. 118. 663. 851. 2恒载815.251086. 97193. 2496. 621.4 （汽+ 人）1549. 352065. 84390. 73290. 8176. 22组合内力2564. 583152.81583. 97387. 42924. 671252. 9043. 1457. 527. 885. 752. 56875. 251354. 931806. 59401.87255. 82155.412250. 162893. 56595. 11352. 44807. 571076. 7642. 7156. 957. 805. 702. 531.4 （汽+人）1190. 391587. 19449. 51225. 32136. 742065. 622674. 16642. 75321.94控制内力642.75