L15梁模板盘扣式梁板立柱不共用计算书Word文档下载推荐.docx

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非自定义:

0.039

地基粗糙程度

C类（有密集建筑群市区）

模板支架顶部距地面高度（m）

9

风压高度变化系数μz

0.65

风荷载体型系数μs

0.2

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向

梁跨度方向立柱纵距是否相等

是

梁跨度方向立柱间距la（mm）

600

梁底两侧立柱间距lb（mm）

1500

支撑架中间层水平杆最大竖向步距h（mm）

2000

支撑架顶层水平杆步距h'

（mm）

1000

可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a（mm）

500

新浇混凝土楼板立柱间距l'

a（mm）、l'

b（mm）

1200、1200

混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置

居中

梁底左侧立柱距梁中心线距离（mm）

750

板底左侧立柱距梁中心线距离s1（mm）

2050

板底右侧立柱距梁中心线距离s2（mm）

2950

梁底增加立柱根数

梁底增加立柱布置方式

按梁两侧立柱间距均分

梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离（mm）

375,750,1125

梁底支撑小梁根数

7

梁底支撑小梁间距

250

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）

200

梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1（mm）

梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2（mm）

设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度t（mm）

16

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

15

面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

1.4

面板弹性模量E（N/mm2）

10000

取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×

16×

16/6＝42666.667mm3，I＝bh3/12=1000×

16/12＝341333.333mm4

q1＝[1.2（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4×

Q1k]×

b=[1.2×

（0.1+（24+1.5）×

2.5）+1.4×

3]×

1＝80.82kN/m

q1静＝1.2×

[G1k+（G2k+G3k）×

h]×

b＝1.2×

[0.1+（24+1.5）×

2.5]×

1＝76.62kN/m

q1活＝1.4×

Q1k×

b＝1.4×

3×

1＝4.2kN/m

q2＝[1×

G1k+1×

（G2k+G3k）×

h+1×

b＝[1×

0.1+1×

（24+1.5）×

2.5+1×

1＝66.85kN/m

计算简图如下：

1、强度验算

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×

76.62×

0.252+0.121×

4.2×

0.252＝0.544kN·

m

σ＝Mmax/W＝0.544×

106/42666.667＝12.754N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.632q2L4/（100EI）=0.632×

66.85×

2504/（100×

10000×

341333.333）＝0.484mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[250/150，10]＝1.667mm

3、支座反力计算

设计值（承载能力极限状态）

R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×

0.25+0.446×

0.25＝7.996kN

R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×

0.25+1.223×

0.25＝23.178kN

R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×

0.25+1.142×

0.25＝18.975kN

标准值（正常使用极限状态）

R1'

=R5'

=0.393q2L=0.393×

0.25＝6.568kN

R2'

=R4'

=1.143q2L=1.143×

0.25＝19.102kN

R3'

=0.928q2L=0.928×

0.25＝15.509kN

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁截面类型（mm）

100×

100

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

15.44

小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

1.78

小梁截面抵抗矩W（cm3）

166.67

小梁弹性模量E（N/mm2）

9350

小梁截面惯性矩I（cm4）

833.33

小梁计算方式

二等跨连续梁

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：

q1左＝R1/b=7.996/1＝7.996kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：

q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[23.178,18.975,23.178]/1=23.178kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：

q1右＝R5/b=7.996/1＝7.996kN/m

小梁自重：

q2＝1.2×

（0.3-0.1）×

1.5/6=0.06kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×

0.5×

（2.5-0.13）=1.422kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×

（0.5+（24+1.1）×

0.13）+1.4×

（2.05-1.5/2）/2×

1=5.665kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×

（2.95-1.5/2）/2×

1=9.587kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=7.996+0.06+1.422+5.665=15.143kN/m

中间小梁荷载q中=q1中+q2=23.178+0.06=23.238kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=7.996+0.06+1.422+9.587=19.065kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[15.143,23.238,19.065]=23.238kN/m

正常使用极限状态：

q1左'

＝R1'

/b=6.568/1＝6.568kN/m

q1中'

＝Max[R2'

R3'

R4'

]/b=Max[19.102,15.509,19.102]/1=19.102kN/m

q1右'

＝R5'

q2'

＝1×

1.5/6=0.05kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'

（2.5-0.13）=1.185kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'

＝[1×

0.13）+1×

1=4.396kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'

1=7.439kN/m

左侧小梁荷载q左'

＝q1左'

+q2'

+q3左'

+q4左'

=6.568+0.05+1.185+4.396=12.199kN/m

中间小梁荷载q中'

=q1中'

+q2'

=19.102+0.05=19.152kN/m

右侧小梁荷载q右'

＝q1右'

+q3右'

+q4右'

=6.568+0.05+1.185+7.439=15.242kN/m

小梁最大荷载q'

=Max[q左'

q中'

q右'

]=Max[12.199,19.152,15.242]=19.152kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×

23.238×

0.62，0.5×

0.22]＝1.046kN·

σ=Mmax/W=1.046×

106/166670=6.274N/mm2≤[f]=15.44N/mm2

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×

0.6，23.238×

0.2]＝8.714kN

τmax=3Vmax/（2bh0）=3×

8.714×

1000/（2×

100）＝1.307N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2

3、挠度验算

ν1＝0.521q'

l14/（100EI）＝0.521×

19.152×

6004/（100×

9350×

833.33×

104）＝0.166mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mm

ν2＝q'

l24/（8EI）＝19.152×

2004/（8×

104）＝0.049mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×

0.6,0.375×

0.6+23.238×

0.2]=17.428kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=11.357kN,R2=17.428kN,R3=14.276kN,R4=14.276kN,R5=14.276kN,R6=17.428kN,R7=14.299kN

正常使用极限状态

Rmax'

=[1.25q'

L1,0.375q'

L1+q'

L2]=max[1.25×

0.6+19.152×

0.2]=14.364kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'

=9.149kN,R2'

=14.364kN,R3'

=11.669kN,R4'

=11.669kN,R5'

=11.669kN,R6'

=14.364kN,R7'

=11.431kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁截面类型（mm）

Φ48×

3.5

主梁计算截面类型（mm）

Ф48×

主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

主梁截面抵抗矩W（cm3）

4.49

主梁弹性模量E（N/mm2）

206000

主梁截面惯性矩I（cm4）

10.78

可调托座内主梁根数

2

受力不均匀系数

0.6

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×

Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图（kN·

m）

σ=Mmax/W=0.619×

106/4490=137.822N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图（kN）

Vmax＝8.646kN

τmax=2Vmax/A=2×

8.646×

1000/424＝40.782N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图（mm）

νmax＝0.162mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[375/150，10]＝2.5mm

支座反力依次为R1=8.646kN，R2=15.546kN，R3=11.857kN，R4=15.546kN，R5=10.411kN

立柱所受主梁支座反力依次为P1=8.646/0.6=14.41kN，P2=15.546/0.6=25.909kN，P3=11.857/0.6=19.761kN，P4=15.546/0.6=25.91kN，P5=10.411/0.6=17.351kN

七、可调托座验算

荷载传递至立柱方式

可调托座

可调托座承载力容许值[N]（kN）

可调托座最大受力N＝max[P1，P2，P3，P4，P5]＝25.91kN≤[N]＝30kN

八、立柱验算

钢管截面类型（mm）

钢管计算截面类型（mm）

钢材等级

Q345

立柱截面面积A（mm2）

424

回转半径i（mm）

15.9

立柱截面抵抗矩W（cm3）

支架立柱计算长度修正系数η

1.2

悬臂端计算长度折减系数k

0.7

抗压强度设计值[f]（N/mm2）

300

支架自重标准值q（kN/m）

0.15

1、长细比验算

hmax=max（ηh,h'

+2ka）=max（1.2×

2000,1000+2×

0.7×

500）=2400mm

λ=hmax/i=2400/15.9=150.943>

[λ]=150

长细比不满足要求！

查表得，φ＝0.229

2、风荷载计算

Mw＝φc×

1.4×

ωk×

la×

h2/10＝0.9×

0.039×

0.6×

22/10＝0.012kN·

根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：

1）面板验算

q1＝[1.2×

0.9×

1＝80.4kN/m

2）小梁验算

q1＝max{7.949+1.2×

[（0.3-0.1）×

1.5/6+0.5×

（2.5-0.13）]+[1.2×

max[2.05-1.5/2，2.95-1.5/2]/2×

1，23.05+1.2×

1.5/6}=23.11kN/m

同上四～六计算过程，可得：

P1＝14.155kN，P2＝25.758kN，P3＝19.632kN，P4＝25.759kN，P5＝16.955kN

立柱最大受力Nw＝max[P1，P2，P3，P4，P5]+1.2×

0.15×

（6-2.5）+Mw/lb＝max[14.155，25.758，19.632，25.759，16.955]+0.63+0.012/1.5＝26.397kN

f＝N/（φA）+Mw/W＝26396.92/（0.229×

424）+0.012×

106/4490＝274.537N/mm2≤[f]＝300N/mm2

九、高宽比验算

根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:

对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3

H/B=6/30=0.2≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算！

结论和建议：

1.立柱长细比不满足要求！