L15梁模板盘扣式梁板立柱不共用计算书Word文档下载推荐.docx

1、非自定义:0.039地基粗糙程度C类（有密集建筑群市区）模板支架顶部距地面高度（m）9风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la（mm）600梁底两侧立柱间距lb（mm）1500支撑架中间层水平杆最大竖向步距h（mm）2000支撑架顶层水平杆步距h（mm）1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a（mm）500新浇混凝土楼板立柱间距la（mm）、lb（mm）1200、1200混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离（mm）750板底左侧立柱距梁中心线

2、距离s1（mm）2050板底右侧立柱距梁中心线距离s2（mm）2950梁底增加立柱根数梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离（mm）375,750,1125梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁间距250每纵距内附加梁底支撑主梁根数梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）200梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1（mm）梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2（mm） 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t（mm）16面板抗弯强度设计值f（N/mm2）15面板抗剪强度设计值（N/mm2）1.4面板弹性模量E（N/mm2）10000 取单位宽度b=1000mm，按

3、四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001616/642666.667mm3，Ibh3/12=100016/12341333.333mm4 q11.2（G1k+（G2k+G3k）h）+1.4Q1kb=1.2（0.1+（24+1.5）2.5）+1.43180.82kN/m q1静1.2G1k+（G2k+G3k）hb1.20.1+（24+1.5）2.5176.62kN/m q1活1.4Q1kb1.4314.2kN/m q21G1k+1（G2k+G3k）h+1b10.1+1（24+1.5）2.5+1166.85kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L

4、20.10776.620.252+0.1214.20.2520.544kNm Mmax/W0.544106/42666.66712.754N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/（100EI）=0.63266.852504/（10010000341333.333）0.484mmminL/150，10min250/150，101.667mm 3、支座反力计算 设计值（承载能力极限状态） R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.3930.25+0.4460.257.996kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.1430.

5、25+1.2230.2523.178kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.9280.25+1.1420.2518.975kN 标准值（正常使用极限状态） R1=R5=0.393q2L=0.3930.256.568kN R2=R4=1.143q2L=1.1430.2519.102kN R3=0.928q2L=0.9280.2515.509kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型（mm）100100小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）15.44小梁抗剪强度设计值（N/mm2）1.78小梁截面抵抗矩W（cm3）166.67小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面惯性矩I（cm4

6、）833.33小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=7.996/17.996kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max23.178,18.975,23.178/1=23.178kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=7.996/17.996kN/m 小梁自重：q21.2（0.3-0.1）1.5/6 =0.06kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.20.5（2.5-0.13）=1.422kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.2 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.

7、2（0.5+（24+1.1）0.13）+1.4（2.05-1.5/2）/21=5.665kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.2（2.95-1.5/2）/21=9.587kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =7.996+0.06+1.422+5.665=15.143kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=23.178+0.06=23.238kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =7.996+0.06+1.422+9.587=19.065kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max15.143,23.238,19.065=23.2

8、38kN/m 正常使用极限状态：q1左R1/b=6.568/16.568kN/mq1中MaxR2,R3,R4/b=Max19.102,15.509,19.102/1=19.102kN/mq1右R5q211.5/6 =0.05kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左（2.5-0.13）=1.185kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左10.13）+11=4.396kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1=7.439kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =6.568+0.05+1.185+4.396=12.199kN/m 中间小

9、梁荷载q中= q1中+ q2=19.102+0.05=19.152kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q3右+q4右 =6.568+0.05+1.185+7.439=15.242kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max12.199,19.152,15.242=19.152kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.12523.2380.62，0.50.221.046kN =Mmax/W=1.046106/166670=6.274N/mm2f=15.44N/mm2 2、抗剪验算 Vmaxma

10、x0.625ql1，ql2max0.6250.6，23.2380.28.714kN max=3Vmax/（2bh0）=38.7141000/（2100）1.307N/mm2=1.78N/mm2 3、挠度验算 10.521ql14/（100EI）0.52119.1526004/（1009350833.33104）0.166mmminl1/150，10=min600/150，104mm 2ql24/（8EI）19.1522004/（8104）0.049mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375q

11、L1+qL2=max1.250.6,0.3750.6+23.2380.2=17.428kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=11.357kN,R2=17.428kN,R3=14.276kN,R4=14.276kN,R5=14.276kN,R6=17.428kN,R7=14.299kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.250.6+19.1520.2=14.364kN 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=9.149kN,R2=14.364kN,R3=11.669kN,R4=11.669kN,R5=11.669kN,R6=14.

12、364kN,R7=11.431kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm）483.5主梁计算截面类型（mm）48主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面惯性矩I（cm4）10.78可调托座内主梁根数2受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 主梁弯矩图（kNm） =Mmax/W=0.619106/4490=137.822N/mm2f=205N/mm2 主梁剪力图（kN）

13、Vmax8.646kN max=2Vmax/A=28.6461000/42440.782N/mm2=125N/mm2 主梁变形图（mm） max0.162mmminL/150，10=min375/150，102.5mm 支座反力依次为R1=8.646kN，R2=15.546kN，R3=11.857kN，R4=15.546kN，R5=10.411kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=8.646/0.6=14.41kN，P2=15.546/0.6=25.909kN，P3=11.857/0.6=19.761kN，P4=15.546/0.6=25.91kN，P5=10.411/0.6=17.351kN

14、 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N（kN） 可调托座最大受力NmaxP1，P2，P3，P4，P525.91kNN30kN 八、立柱验算钢管截面类型（mm）钢管计算截面类型（mm）钢材等级Q345立柱截面面积A（mm2）424回转半径i（mm）15.9立柱截面抵抗矩W（cm3）支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f（N/mm2）300支架自重标准值q（kN/m）0.15 1、长细比验算 hmax=max（h,h+2ka）=max（1.22000,1000+20.7500）=2400mm =hmax/i=2400/15.9=15

15、0.943 =150 长细比不满足要求！ 查表得，0.229 2、风荷载计算 Mwc1.4klah2/100.90.0390.622/100.012kN 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1）面板验算 q11.20.9180.4kN/m 2）小梁验算 q1max7.949+1.2（0.3-0.1）1.5/6+0.5（2.5-0.13）+1.2max2.05-1.5/2，2.95-1.5/2/21，23.05+1.21.5/6=23.11kN/m 同上四六计算过程，可得： P114.155kN，P225.758kN，P319.632kN，P4

16、25.759kN，P516.955kN 立柱最大受力NwmaxP1，P2，P3，P4，P5+1.20.15（6-2.5）+Mw/lbmax14.155，25.758，19.632，25.759，16.955+0.63+0.012/1.526.397kN fN/（A）+Mw/W26396.92/（0.229424）+0.012106/4490274.537N/mm2f300N/mm2 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=6/30=0.23 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！结论和建议： 1.立柱长细比不满足要求！