综合评价报告Word格式.docx
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坝顶高程262.0m，坝顶长度225.0m，坝顶宽度3.0m，河床高程232.40m，最大坝高29.60m。
上游坝坡设二级马道，马道宽度1.5m，坝坡自上而下依次为1∶2.75、1∶3.0、1∶3.25，采用干砌石护坡，厚0.25m。
下游坝坡设一级马道，马道宽1.5m，坝坡自上而下依次为1∶2.25、1∶2.5，草皮护坡。
砌石排水棱体顶宽1.5m，下游坡比1：
1.75。
2、溢洪道
某溢洪道位于大坝左端，为无控制开敞式宽顶堰，堰顶宽68.5m，堰顶高程259.70m，堰下为天然山垭，无任何消能防冲措施。
3、输水建筑物
输水建筑物布置在左右两岸，分别向东、西两干渠输水。
左岸隧洞为东干渠进水口，进口底板高程239.30m，长111.0m，纵坡2.5‰，城门洞型，底宽1.0m，侧墙净高1.3m，上接半圆拱，半径0.5m。
设计过水流量为1.0m3/s。
进口设置铸铁平面闸门，尺寸0.5m×
0.7m，采用5t手摇螺杆式启闭机控制，
右岸隧洞为西干渠进水口，进口底板高程245.80m，长234.4m，城门洞型，底宽1.4m，侧墙净高1.3m，上接半圆拱，半径0.7m。
0.7m，采用5t手摇螺杆式启闭机控制。
1.3工程建设过程简况
某水库由原某县水利水电局设计，当地政府施工。
于1966年初开始大坝选址，设计时未作地质勘察工作，仅测绘坝址地形图，就仓促上马。
1966年11月开工兴建，1971年元月大坝基本竣工。
受建设期间的条件限制，缺乏应有的施工机械，施工标准，质量检查和工程质量监理。
施工设备简陋，设计深度不够，对坝址地质缺乏应有的了解，在工程设计和施工中出现一些重大工程质量问题。
后期虽经过多次维修，但至今仍存在重大工程隐患，影响水库正常运行和发挥水库应用的效益。
二、工程质量安全评价
2.1 坝址地质概况
1、基本概况
某水库地处鄂西山区，为中低山深切割区，高差不大，具有强烈侵蚀作用的地貌特征。
院子河总体流向为自西至东，河流两岸山峦重迭，地势高竣，河谷一般呈对称的“U”型，河流两岸基岩裸露，河底宽度20-40m。
坝址两侧山体较平缓，右岸山顶高程300m左右，大部分基岩裸露，少部分被第四系残坡积物所覆盖。
坝址下游为较开阔的平地，多为农田。
坝址区出露岩性为第四系残坡积物（Q4el+dl），以及白垩系下统五龙组砂岩夹砾岩（K1W）。
五龙组砂岩夹砾岩，岩体为单斜构造，岩层产状为倾南东向，倾角为7°
－10°
左右，岩体中断层，裂隙不甚发育。
坝址区地下水主要分为孔隙潜水和孔隙裂隙水。
孔隙潜水分布于第四系堆积层中，主要靠大气降水补给。
孔隙裂隙水主要分布白垩系下统五龙组砂岩夹砾岩中，含水量受裂隙发育程度及岩石风化程度控制，一般含水量较小，水力联系差。
根据钻孔注水试验成果分析，发现坝址区岩体的透水性有以下特点：
⑴岩体的透水性随着岩石风化强度的减弱而减小。
⑵岩体的透水性随深度的增加而减小。
⑶坝体两岸山坡岩体的透水性大于河床中间岩体的透水性。
2、坝址工程地质存在的主要问题
⑴坝基砂卵石层渗漏问题
河床部分的心墙基底与中风化基岩之间，夹有约1m厚的砂卵石层，该层砂卵石层透水性较强，库水沿砂卵石层向下游渗漏。
⑵绕坝渗漏
水库左坝肩（包括溢洪道）为强—中等风化砂岩夹砾岩，厚度大约为10m，透水率一般为5≤q<
10左右，为弱透水层。
坝肩地段山势单薄，库水易沿坝肩岩体产生绕坝渗漏。
溢洪道岩体开挖后，未进行任何护理，导致岩体进一步风化，节理不断扩大，形成渗流通道。
据《中国地震烈度区划图》（50年超越概率），本地区地震基本烈度为Ⅵ度，设计烈度为Ⅵ度。
根据《水工建筑物抗震设计规范》（SL203－97），大坝为4级建筑物，设计烈度为Ⅵ度时无须进行抗震稳定性计算。
2.2 大坝质量安全评价
1、施工质量评价
⑴粘土心墙填土
心墙填土主要为粉质粘土，局部夹少量的小块石、碎石和风化碎屑，渗透系数为2.00×
10-4cm/s，大于规范要求的1×
10－5cm/s。
从本次勘探取样得知，填土天然含水量与最优含水量接近，施工期碾压质量较好。
⑵坝体代料填土
坝体代料主要为砂岩风化砂夹粘性土及碎石、块石等组成，级配较差。
据现场标准贯入测试结果及现场注水试验分析，密实度极不均匀，离散性较大。
说明施工中，代料质量和压实标准控制不严，碾压质量较差。
⑶溢洪道
溢洪道基岩风化强烈，强风化深度约4.5m，中风化深度约10m。
强风化层未清除
2、大坝质量评价
⑴坝顶宽度为3.0m，不满足《碾压土石坝设计规范》（SL274－2001）最小宽度5.0m的要求。
⑵大坝渗漏问题。
大坝渗漏是某存在的重大质量隐患。
坝端渗漏：
据水库管理处的监测记录：
大坝左侧角渗水点的渗漏量在0.091L/s-0.442L/s，其渗漏水量随库水位的升高而增大，当库水位高于250m时渗水量逐渐增大，最大值为0.442L/s，当库水位在250m时，渗水量最大值为0.091L/s，库水位线低于250m时，基本无渗漏现象。
据水库管理员介绍，坝基渗漏主要为暗流，渗水路径位于坝基较深处，渗流出口距下游坝趾约400m入河，渗漏量约3000m3/d。
水温比水库表层水温约低。
目前渗水未发现浑浊现象，也无异味发生。
造成渗漏的主要原因是：
坝端两侧清基不彻底；
河床部分的心墙基底与中风化基岩之间，夹有约1m厚的砂卵石层；
心墙土料渗透系数过大所致。
⑶体及坝体变形。
迎水坡：
迎水面采用干砌块石护坡，砌石风化剥蚀突出，坝面多处坍陷和隆起，左岸接近252-255m高程范围内有大面积坍塌发生，其长度为20m，宽3m，最大隆高20cm，最大下陷距离15cm。
右岸局部有冲蚀沟。
背水坡：
背水面植被相对较好，无明显冲刷现象。
马道以下部位，局部坡面有隆起和塌陷现象。
⑷白蚁危害严重
在上下游坝坡面较广地存在白蚁洞穴。
2.3 溢洪道安全质量评价
某溢洪道位于大坝左端。
水库建成运行初期，采用天然垭口泄洪，泄洪时岩体冲刷剥落严重，后经多次抢险加固，在堰顶部铺设了一道厚0.3m左右混凝土护面。
堰下部无任何防护措施。
溢洪道山体岩石较破碎，表层强风化深约4.5m，岩体结构基本被完全破坏，呈疏松状碎裂结构。
在雨水和洪水的侵蚀作用下，岩体冲刷、向源侵蚀明显，在溢洪道泄槽部位有大量因冲刷引起的局部崩塌和堆积物。
溢洪道无消能防冲措施，是水库安全度汛的关键问题。
水库长期控制蓄水水位，溢洪道很少过洪，原河床部分已改为农田，泄洪期间必将毁坏农田。
2.4 输水隧洞安全质量评价
1、进水口闸门锈蚀严重，开启不便，止水失效，漏水严重。
2、启闭机锈损严重，开启不便。
3、洞身渗水。
4、进水塔和工作桥破坏较严重，桥面裂纹较多，且呈横向分布。
所有混凝土结构老化严重，局部钢筋裸露锈蚀。
5、隧洞出口未修建消能设施。
2.5 工程质量安全评价结论
综上所述，某水库大坝、溢洪道和输水建筑物等的施工质量大部分未达标。
由于工程老化、年久失修等原因，工程运行中已暴露出严重质量隐患，影响工程正常运行。
根据《水库大坝安全评价导则》（SL258-2000）有关规定，某水库工程的质量评定为不合格。
三、大坝运行管理评价
3.1 管理机构及体制
某水库管理处于1971年2月成立，隶属原某县水利水电局管理的事业单位，该处为划归当地政府、实行自收自支加补助的企业化管理，原有职工4人，现有职工2人。
管理处的职责是负责水库的日常管理、维护、防汛、灌溉和养殖等工作。
水库管理处现有一条水泥道路，一般情况通行便利，但当洪水来临，溢洪道参与泄洪，下泄洪水将会淹没道路，影响防汛抢险物资的运输。
对外通讯依靠一部程控电话，管理处无交通工具、办公设施简陋。
3.2 大坝工程管理
针对水库的实际情况，水库管理处对大坝工程管理处订立如下制度：
1、坚决执行《湖北省水库管理办法》，确保枢纽工程安全。
2、禁止在大坝周围200m以内取土采石、放炮、打井、挖砂，坝体上禁止堆放杂物。
3、经常保持坝坡坝面、马道截流沟的干净，无杂草、杂物淤积，坝面禁止放牧，行人不准任意践踏护坡草皮。
4、大坝几处渗水点的观测数据要准确无误，不准间断。
5、坚持大坝巡视巡查工作。
非汛期一周巡视一次；
汛期一天一次；
暴雨或大雨一天数次。
发现问题及时上报。
3.3 大坝运行
1、运行大事记
水库运行33年来，因受当时施工水平限制，大坝施工质量较差，未达设计标准，存在较大工程隐患，长期以来，各项运行指标均未能按设计要求进行。
自建库以来汛前水位控制在254.00m。
至今仅有三次溢洪，溢洪时间较短，分别是：
1976年7月，水位达到260.00m，溢洪流量达14.9m3/s；
1978年8月，水位达到260.60m，溢洪流量达87.0m3/s；
1987年8月，水位达到259.75m，溢洪流量达3.0m3/s。
在较小泄洪流量下，造成溢洪道较大的冲刷。
2、水库防洪调度
溢洪道为无闸控制，防洪调度相对简单。
水库控制运用的主要任务是在确保工程安全的前提下，合理的调配水量，有计划地进行蓄水和下泄，正确处理水库安全与上、下游防洪之间的矛盾，达到确保工程安全度汛，充分发挥水库的综合效益。
⑴汛期划分
根据历年将雨情况，某水库每年5月1日至10月15日为汛期。
其中：
5月1日至5月31日为初汛期，6月1日至8月30日为主汛期，9月1日至10月15日为后汛期。
⑵汛期调度
由于水库存在隐患，每年汛期来临之前，利用输水隧洞放水，将防洪限制水位控制在254.00m以下，最大限度地腾空库容，保证大坝汛期安全度汛。
水位超过259.70m时，溢洪道泄洪。
⑶兴利调度
在汛期，严格执行上级主管部门下达的度汛方案，认真控制，确保安全；
在汛末，适时拦蓄后汛期洪水提高蓄水位，增加兴利能力，充分发挥工程效益。
⑷抗洪抢险
当水库发生险情时，启动抗洪预案。
根据情况由水库所在地政府组织一、二、三线劳力700人参加抗洪抢险。
3.4 工程维修
1、大坝维修
1986年由原某县组织对大坝局部进行了灌浆处理，处理后效果不明显。
1997年对大坝外坡局部渗漏部位，开挖回填混合料进行局部处理。
2002年对外坝一级平台以下护坡进行了现浇混凝土整修。
2、溢洪道加固
1976年按“75.8”型洪水，对溢洪道侧墙、底板加设浆砌和现浇混凝土。
1996年对溢洪道底板损坏部位进行了维修。
3、输水隧洞维修
1988年对左岸隧洞进口底板进行了混凝土现浇，处理后漏水量相应减少。
1995年对左岸隧洞进口侧墙50.0m进行了粉刷，处理后效果不明显，目前漏水相当严重。
2000年对工作桥栏杆及机房进行了加固维修。
3.5 大坝安全监测
安全检查的范围：
大坝上游坝坡、坝顶、下游坝坡、坝肩、坝脚、进水塔、输水隧洞、溢洪道等。
安全检查的内容：
坝面是否平整，坝面有无滑坡、裂缝、凹坑、左坝肩漏水处观测水量，坝坡冲刷情况，排水沟有无阻塞，白蚁危害等。
溢洪道底板渗水情况，侧墙及溢洪道基础是否淘冲刷等。
经过多年观测、检查，发现工程目前存在许多险情和隐患。
水库自建成以后，除常规水位观测外，其余观测设施一直没有配套，无法进行观测。
尽管如此，对枢纽建筑物的安全制定了经常检查、定期检查和特别检查的制度。
3.6 运行管理综合评价
水库枢纽运行33年来，虽陆续进行了大坝和溢洪道的加固处理，但经安全检查，仍存在下列重大隐患：
1、由于建设投资不足，工程规模未达到设计标准，局部不配套，使水库长期负险，不能正常运行。
2、工程老化，年久失修，白蚁危害严重。
迎水面中部护坡块石破碎、风化、滑动，右端塌陷严重；
背水面下部局部隆起、塌陷。
3、渗漏现象严重。
坝基有明显的漏水，在水位较高时，日漏水量达3000m3/s。
4、左岸输水隧洞严重漏水，底板风化，剥落明显，停水期洞壁有水渗出。
洞壁浆砌石块体间有裂缝，混凝土老化。
5、进水口闸门功能基本丧失，开启不便，锈蚀严重，止水功能失效，漏水严重。
6、溢洪道堰顶混凝土龟裂、裂缝漏水、表面碳化严重，浆砌损坏。
7、管理处除仅有水尺进行水位观测外，无其它任何观测设施。
综上所述，根据《水库大坝安全评价导则》，某水库运行管理综合评价为差。
四、水库大坝防洪标准复核
某水库坝址以流域面积11.3km2，主河道长7.5km，河道比降89‰，流域形状系数F/L2=11.3/7.52=0.2，属山区长形。
4.1 防洪标准
大坝坝顶高程262.00m，最大坝高29.6m，总库容376.0×
104m3，大坝为粘土心墙代料坝，根据《水利水电枢纽工程等级划分及设计标准》（SL252－2000）、《防洪标准》（GB50201）规定，本工程属Ⅳ等工程，主要建筑物为四级，设计洪水标准30年一遇，校核洪水标准500年一遇。
院子河及其干流某河实测流量资料，水库自运行以来无运行记录资料（水位、流量），故采用暴雨推求洪水。
4.2洪水过程线
1、设计点雨量
洪水复核实测雨量资料，从地理位置上来看应采用某站的资料较为合理。
但由于某站缺乏完整连续的定时段1、6、24小时的年最大降雨资料，只有采用晓溪塔的实测降雨资料。
某与晓溪塔之间的直线距离约20km，其间无高山阻隔，属于同一气候区，降雨无明显的差别。
设计点雨量，采用晓溪塔实测定时点暴雨量和《湖北省暴雨径流查算图表》 查算两种方法，以资比较。
晓溪塔实测定时点暴雨，依实测资料，对H1h、H6h、H24h雨量进行理论频率三点适线法计算，结果如表1。
表1晓溪塔实测定时点暴雨量各频率计算成果表单位：
mm
时段
X（mm）
CV
P1=0.2%
P1=3.33%
H1h
50.95
0.45
2.31
146.23
101.39
H6h
83.25
0.62
2.6
330.5
203.96
H24h
100.74
0.582
3.15
393.89
238.35
依某水库所在位置流域中心，查《图表》计算各频率点暴雨量如表2。
表2查表法点暴雨量各频率计算成果表单位：
P1=5%
48
0.46
3.5
154.08
100.32
91.2
88
0.53
295.2
184.8
164.0
110
0.55
421.3
260.7
231.0
由表1和表2所列结果比较（实测降雨与查《图表》两种成果比较），以H24h为例，查《图表》成果大于实测降雨成果，为安全计采用查《图表》成果。
2、洪水过程线
洪水过程线采用瞬时单位线法和推理公式法两种方法进行计算，所得成果如表3。
表3设计洪水成果表
P
瞬时单位线法
推理公式法
0.2%
3.33%
5%
Q（m3/s）
378.27
122.87
113.6
395.91
235.34
208.66
W（104m3）
403.1
242.2
227.6
365.1
230.8
205.1
瞬时单位线法与推理公式法均采用概化综合的参数代入公式计算。
单位线特征决定于参数n、k；
n表示流域对地表径流的调节次数，k表示平均汇流历时。
当流域面积F较小，河长L较短时，n、k值极不稳定，洪水计算成果会产生较大的误差。
推理公式所用的参数较为稳定，故当流域面积较小时，以采用推理公式法推算洪水较为适当。
4.3洪水成果复核
根据《水利水电枢纽工程等级划分及洪水标准》（SL252－2000），某水库属IV等工程，依照《防洪标准》，该水库枢纽应采用30年一遇洪水设计，500年一遇洪水校核。
1、洪峰流量校核
经计算分析，30年一遇设计洪水流量为235.34m3/s，500年一遇校核洪水流量为395.91m3/s。
某水库兴建于1966年，大坝于1971年元月正式竣工，原设计标准为20年一遇，校核标准为100年一遇。
有关数据摘自《某水库资料》，不同阶段的洪水设计成果见表4。
表4某水库设计洪水成果比较表
项目
资料来源
P＝5%
Qm（m3/s）
79年防洪复核
102
201
88年防洪复核
115.0
229.2
本次
水位（m）
260.32
260.67
260.37
260.75
261.23
261.87
洪水总量
236
380
305.4
490
H24h（mm）
260
419
273
438
231
由表4可知，本次计算的降雨量H24h与1988年防洪复核采用值相差不大，洪水总量也十分接近。
但洪峰流量相差较大，其原因主要是洪峰流量计算的公式形式不同，虽然都是推理公式，但1988年采用的公式和计算参数过于简单，不能充分反映洪峰形成的因素与参数。
本次计算采用的公式是按湖北省水利勘测设计院1985年5月编制的《湖北省暴雨径流查算图表》所提供的公式和相关的参数，其成果合理可靠。
故洪水复核成果以本次计算为准。
2、防洪水位的复核
洪演算起调水位为259.7m，即溢洪道堰顶高程。
经调洪计算，设计水位和校核水位成果见表5。
表5调洪演算成果表
P%
洪峰流量（m3/s）
下泄流量（m3/s）
0.2
330
3.33
195
5
208.7
168.0
261.09
复核结果：
水库正常水位为259.7m；
校核洪水位为261.87m；
设计洪水位为261.23m。
4.4 坝顶高程复核
某水库实测坝顶高程为262.0m。
根据《碾压式土石坝设计规范》（SL274－2001）坝顶高程等于静水位与超高之和，应分别按以下运用情况计算，取其最大值：
①设计洪水位（P＝3.33%）加正常运用的坝顶超高；
②校核洪水位（P＝0.2%）加非正常用的坝顶超高；
③正常蓄水位加正常运用的坝顶超高；
表6各种运行条件下坝顶高程计算成果表
Y超高（m）
坝顶高程（m）
R风浪爬高
e壅高
A安全超高
设计水位261.23
1.03
0.00
0.5
262.76
校核水位261.87
0.66
0.3
262.80
正常水位259.70
260.23
三种情况取大值，确定坝顶高程为262.8m，实测坝高程最低处262.0m，比复核坝顶高程低0.8m，根据《防洪标准》（GB50201--94），现状坝顶高程不满足设计要求。
4.5 防洪标准复核结论
根据以上计算和分析，某水库防洪标准复核结论如下：
1、根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL525--2000），某水库工程属IV等工程，按30年一遇洪水设计，500年一遇洪水校核。
通过本次洪水复核得：
30年一遇设计洪水流量为235.34m3/s，相应水位为261.23m，500年一遇校核洪水流量为 395.91m3/s。
相应水位为261.87m。
2、复核坝顶高程为262.8m，实测坝顶高程为262.0m，在溢洪道不加宽的条件下，实测坝顶高程比复核坝顶低0.8m。
目前坝顶高程不能满足防洪要求。
3、心墙实测高程259.00m。
本次复核设计洪水位261.23m加上0.4m超高，为261.63m，校核洪水位为261.87m，复核心墙顶部高程应261.87m，实测心墙顶部高程比复核要求高程低2.87m。
现状心墙顶部高程不满足《碾压式土石坝设计规范》（SL274--2001）的要求。
4、通过本次洪水复核，某水库的的防洪能力低于国家现行标准。
五、大坝渗流安全评价
5.1 计算条件及计算参数
1、坝基概况
河床部分心墙未与中风化基岩直接接触，其间夹有约1m厚的砂卵石层，砂卵石层透水性较强，且心墙质量较差。
2、筑坝材料及其渗透特性
心墙填土主要为粉质粘土，局部夹少量的小块石、碎石和风化碎屑，碎石、屑直径为1-8cm，浑圆或次棱角状，强中等风化状
坝体代料填土主要为砂岩风化砂夹粘性土及碎石、块石等组成，碎、块石直径一般为3-11cm，浑圆或次棱角状，具强中等风化状，回填密实度较差。
基岩和筑坝材料渗透性能见下表7。
表7 筑坝材料渗透系数表
序号
土类
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