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4.2沉井基础应注意的问题-3-

5沉井的力学分析-3-

5.1沉井刃脚的计算方法-3-

5.1.1垂直方向-3-

5.1.2水平方向-3-

5.2浮式沉井的施工步骤计算-3-

6论文总结-3-

7实习体会-3-

谢辞-3-

参考文献-3-

沉井作为一种基础形式，具有施工占地面积小、适用土质范围广、施工深度大、对周围环境影响小以及施工费用低等优点，在地下构造物和深基础方面有着极广泛的应用。

然而，由于岩土工程的复杂性以及沉井结构在施工中的不确定性，如何保证沉井在不同地质条件下安全、顺利的下沉已成为工程界的难点，至今没有成熟的理论和数值模拟可以借鉴。

随着沉井普遍的应用于工程建设中，对特殊地质条件下沉井施工的研究显得尤为重要。

本文首先对沉井的总体情况作了概述，从设计角度来叙述沉井的构造和布置，以及现有的沉井设计计算理论和主要构件的计算方法，主要分析研究沉井井壁土压力的确定与选取在整个沉井设计计算过程中所起的作用，以及现有的沉井设计计算理论中沉井井壁土压力及侧摩阻力的计算方法及其适用范围，并着重指出其存在的问题与不足。

关键词：

沉井基础；

下沉施工；

力学分析

1前言

1.1沉井施工技术概述

沉井是在地面上或地坑中，用钢筋混凝土制成上、下开口而四周封闭的井筒状结构作为基坑坑壁的支撑，待井筒混凝土达到一定强度后，用机械和人工分层挖土、运土，随着井内土面逐渐降低，借助于其自重克服与土壁之间的摩阻力而下沉入土中的结构物。

沉井由于在地下或水下施工，故一般在地面上作好基础，在现场沉入土中或水中。

近年来，随着生产规模的扩大和生产技术的发展，沉井施工方法已逐渐成为埋入软土层内各种地下工业建筑和人防工程围护结构的一种重要形式。

1.2沉井结构和施工工艺特点

沉井结构和施工工艺主要有如下特点：

1．沉井结构截面尺寸和刚度大，承载力高，抗渗透耐久性好，内部空间可资利用，可用于很深的地下工程的施工；

2．沉井施工不需要复杂的机械设备，在排水和不排水情况下，均能施工；

3．可用于各种复杂地形、地质和场地狭窄条件下施工，对邻近建筑物影响较小，甚至不影响；

4．当沉井尺寸较大时，在制作和下沉过程中，均能采用机械化施工；

5．可在地下水很丰富、土的渗透系数大，难以将地下水排干，地下有流沙或有其它有害的土层情况下施工；

6．与大开挖施工相比，可大大减少挖、运、回填土的方量，加快施工进度，降低施工费用。

1.3大型沉井施工工艺的应用范围

大型沉井的应用非常广泛，适用于工业建筑地下室、水泵房、设备深基础、桥墩、码头等工程，如用于铁路和桥梁工程的墩台基础，岸边的取水构筑物、特别是市政工程中的给、排水泵站中的下部结构、大型设备基础、地下沉淀池、水池以及地下油库、矿用竖井等。

并可在松软、不稳定含水层、人工填土、粘性土、砂土、砂卵石等地基中应用。

在施工场地复杂，临近有铁路、房屋、地下构筑物等障碍物，加固、拆迁有困难或大开口施工会影响周围临近建（构）筑物安全时，应用沉井施工方法最为合理、经济。

将沉井应用到建筑工程较迟，随着高层建筑的蓬勃兴建，在建筑基础及基础开挖的防护工程中都有大型工程的应用。

1.4大型沉井的常用施工方法

1.钻吸不排水沉井法钻吸排土沉井基础施工技术是软土地层中不排水下沉的新工艺，它通过特制的钻吸机组，在水中用高压水冲结合潜水钻破土、真空吸泥相配合的方法，对土体的切削破碎以及同时完成排泥工作，从而使沉井下沉到达设计标高。

该工艺无振动、无噪声、对环境影响小，具有技术先进、经济合理、施工安全可靠、下沉质量保证等优点。

该法适用于穿过的地层为较厚的亚砂土或粉砂层，且含水量很大（含水量为30％~40%）的土层时，或附近水源补给丰富，沉井下面的土层不稳定，容易出现流砂或涌土的土层地段。

2.排水下沉沉井法该法是在沉井基坑四周设置一定数量降水用的集水井，通过水泵将沉井内与集水井将排水排到排水沟或排水管道，通过挖掘机等取土机械将土挖运，同时沉井在自重作用下，下沉到达设计标高。

该工艺简单直观，容易质量控制，施工过程中对下沉的速度、偏移、突沉等问题易于控制，适用于场地面积大，土质较好，地下水位较低的施工地点。

3.泥浆润滑套沉井法泥浆润滑套是把配置的泥浆灌注在沉井壁周围，形成井壁与泥浆接触。

选用的泥浆配合比应使泥浆性能具有良好的固壁性、触变性和胶体稳定性。

一般采用的泥浆配合比（重量比）为粘土35%~45%，水55%~65%，另外分散剂碳酸钠0.4%~0.6%，其中粘土或粉质粘土要求塑性指数不小于15，含砂率小雨6%。

这种有提高沉井下沉的施工效率，减少井壁的污土数量，加大了沉井的下沉速度，施工中沉井稳定性好等优点。

4.壁后压气沉井法壁后压气沉井法也是减少下沉时井壁摩阻力的有效方法。

它是通过对沿井壁内周围预埋的气管中喷射高压气流，气流沿喷气孔射出再沿沉井外壁上升，形成一圈压气层（又称空气幕），使井壁周围土松动，减少井壁摩阻力，促使沉井顺利下沉，与泥浆润滑套相比，壁后压气沉井法在停气后即可恢复土对井壁的摩阻力，下沉量易于控制，且所需施工设备简单，可以水下施工，经济效果好。

2沉井基础的一般规定

2.1沉井的一般规定

当基础需要埋置较深，地质、水文及施工等条件适宜时.可选用沉井基础。

但下沉可能遇到大漂石、流砂、倾斜较大的岩而、地基承载力较低等不利条件时，应慎重选用。

一般沉井适用于水深不太大的场合，当水深较大，流速适宜时可考虑采用浮运沉井。

沉井下沉自重扣除水浮力作用后，应大于下沉时土对井壁的摩阻力，当刃脚需嵌入风化层时应考虑采取必要措施。

土对井壁摩阻力的数值与沉井入土深度、土的性质、井壁外形及施工方法等有关，此项数值应根据实践或试验资料确定。

沉井底节可用混凝土结构、钢筋混凝土结构、钢结构等。

混凝土结构只适用于下沉深度不大的松软土层。

钢筋混凝土结构截而最小配筋率不应小于0.5‰。

浮式焊接钢沉井所用钢材应保证其可焊性能，气筒应采用镇静钢。

沉井井孔是否填充，应根据受力或稳定要求确定，在低于冻结线0.25m以上的部分，应用混凝土或石砌填实。

2.2刃脚检算

计算施工阶段荷载情况下的混凝土、钢筋混凝土沉井各计算截而强度时，材料容许应力可在主力加附加力的基础上提高，但提高的最大数值不得大于10％。

沉井刃脚应按下列情况检算：

1沉井下沉过程中，应根据沉井接高等具体情况，取最不利位置.按刃脚切入土中1m.检算刃脚向外弯曲强度。

此时作用在井壁上的土压力和水压力根据下沉时的具体情况确定，作用在井壁外侧的计算摩擦力不得大于0.5E（E为井壁外侧所受主动土压力）。

2当沉井沉至设计高程，刃脚下的土已掏空时，应检算刃脚向内弯曲强度。

此时作用在井壁上的水压力，按设计和施工中的最不利水压力考虑，土压力按主动土压力计算。

检算沉井刃脚时，应根据刃脚在水平和竖直两方向的作用力，进行荷载的分配和进行沉井刃脚计算。

井壁应按竖直方向和水平方向分别进行检算，并应符合下列规定：

1竖直方向

应按刃脚下土己挖空，而外侧四周作用有摩阻力.可能把沉井箍住，应检算井壁垂直拉应力，混凝土沉井接缝处拉应力由接缝钢筋承受，并检算钢筋的锚固长度。

1水平方向

在检算刃脚斜而以上高度等于该处壁厚的一段井壁时，除承受该段井壁范围内的水平荷载外，还应承受由刃脚悬臂传来的水平力。

采用泥浆润滑套下沉的沉井，井壁外侧压力应按泥浆压力（即泥浆比重乘泥浆高度）计算。

采用空气幕下沉的沉井，井壁压力与普通沉井的计算方法相同。

沉井底节应按下列支承情况检算：

1对于矩形、圆端形沉井

不排水下沉时：

1）支承于短边的两端点；

2）支承于长边的中点。

排水下沉时，按施工中可能的支承情况检算。

支承点设于长边上，对于两边长宽比

1.5时，两支点间距可按（0.6~0.8）上计算。

2对于圆形沉井

按支承于相互垂直的直径方向的四个支点检算。

在有孤石、漂石或其他障碍物的土层中，不排水下沉的圆沉井可按支承于直径上的两个支点检算。

底节平而尺寸较大的沉井应按浇筑第一节沉井混凝土的荷载检算底节内隔墙及井壁，并假定内隔墙下土己挖空.内隔墙支承于井壁上。

沉井封底混凝土厚度根据受力情况决定，并应考虑所用施工方法对混凝土质量的影响而适当加厚。

浮式沉井在悬浮状态下（落入河床前）应按下列规定计算：

1按施工步骤计算各阶段沉井入水深度及其稳定性。

计算稳定性时.沉井浮体稳定的倾斜角甲可按下式计算：

不得大于6°

，并应满足（。

式中M—外力矩（KN·

m）；

V—排水体积（

）；

—重心至浮心的距离（m），重心在浮心之上时。

为正，反之为负；

—定倾半径，即定倾中心至浮心的距离（m），ρ=

，I为浮体排水截面的惯性矩（

），按沉井轮廓而积、气筒布置及是否连通的情况（各气筒互不连通时，I值为最大）和各阶段沉井入水深度计算；

—水的容重，等于10

。

2底节以上沉井应按静水压力、流水压力、风力、导向结构反力、锚缆拉力、填充时混凝土侧压力等，分别检算井壁和内隔墙。

3底节钢结构，应按下列两种情况检算：

1）起吊时按承受结构自重检算；

2）浮于水中时，按承受竖向荷载（钢结构自重、气筒、混凝土脚手模板、灌注设备、人群）、浮力、水平荷载（气压、静水压力、流水压力、锚缆拉力等）和底节以上的水平力；

分别检算井壁和内隔墙的强度。

检算井壁时还应考虑沉井可能倾斜而加大的静水压力，一般加大7~10kPa。

4气筒应按下列情况计算：

1）沉井沉至稳定深度时，气筒未切割前需充气调整的最大气压；

2）气筒切割顶盖后可能承受的最大静水压力；

3）气筒的试验压力（采用工作压力的1.5倍），计算时钢材容许应力可采用0.8

，（

为屈服点）；

4）气筒起吊及存放时的受力状况；

5）实际工作压力下，气筒和底节钢沉井的联结。

3沉井基础的沉降

3.1基础沉降

桥涵基础的沉降应按恒载计算。

对于静定结构.其墩台总沉降量与墩台施工完成时的沉降量之差不得大于下列容许值：

对于有碴桥而桥梁:

墩台均匀沉降量80mm；

相邻墩台均匀沉降量之差40mm。

对于明桥而桥梁:

墩台均匀沉降量40mm；

相邻墩台均匀沉降量之差20mm。

对于涵洞:

涵身沉降量100mm。

对于超静定结构，其相邻墩台均匀沉降量之差的容许值，应根据沉降对结构产生的附加应力的影响而定。

基础由于其底而以下受压土层戳压缩产生的总沉降量S可按下式计算：

式中S——基础的总沉降量（m）；

n——基底以下地基沉降计算深度范围内按压缩模量划分的土层分层数目；

——基础底面处的附加压应力（kPa）；

——基底压应力（kPa），当

时，

采用基底平均压应力；

当：

采用基底压应力图形中距最大应力点

处的压应力；

b——基础的宽度（m）；

γ——土的容重（

）

h——基底埋置深度（m），当基础受水流冲刷时，由一般冲刷线算起；

当不受水流冲刷时，由天然地面算起，如位于瓦房内，则由开挖后地面算起；

𝓏

——基底至计算土层顶面的距离（m）；

——自基底至第𝒾

和第𝒾

−1薄层底而的距离（m）；

地基沉降计算总深度的确定应符合下列要求：

∆

——计算深度范围内第𝒾

薄层土的沉降量；

——深度二处向上取厚度为

.（见表3.2.2-1）的土层的沉降值；

表3.1

基地宽度b（m）

≤2

2<

b≤4

4<

b≤8

8<

b≤15

15<

b≤30

>

30

0.3

0.6

0.8

1.0

1.2

1.5

——基础底面以下受压土层内第

薄层的压缩模量，根据压缩曲线按实际应力范围取值（kPa）；

——基础底面至第

薄层底面范围内和至第薄层底面范围内的平均附加应力系数（见图3.1）:

图3.1基础沉降计算

A—A——地面𝒾

—𝒾

——第𝒾

层底面

B—B——基础底面n—n——第n层底面

𝒾

—1—𝒾

—1——第𝒾

—1层底面C——平均附加应力系数C曲线

——沉降经验修正系数，根据地区沉降观测资料及经验确定，对于软土地基

不得小于1.3。

3.2计算

当基底以下有软弱下卧土层时.应按下式户籍检算该软弱下卧土层的压应力:

式中

基底压应力（kPa），当𝓏

/b＞1（或𝓏

/b＜1）时，

当𝓏

/b≤1（或𝓏

/b≤1）时，

按基底压应力图形采用距最大应力点b/3~b/4

在采用泥浆润滑套施工时，仅在恢复侧面土的约束能力后，方可考虑土的弹性抗力作用。

采用空气幕下沉的沉井，可以考虑土的弹性抗力作用。

对高低刃脚的沉井基础，检算倾覆和滑动稳定性时，应考虑岩面倾斜的不利因素。

必要时可在井孔内钻岩，设置钢筋笼以加强锚固作用。

高而窄的沉井应检算产生施工容许偏差时的影响。

3.3构造

沉井的平而形状及尺寸应根据墩台底而尺寸和地基容许承载力确定，并应考虑阻水较小、受力有利、简单对称和施工方便等要求。

棱角处宜用圆角或钝角。

顶面襟边宽度应根据沉井施工允许偏差确定。

对顶部需设围堰的沉井，其襟边宽度应满足安装墩台身模板的需要。

井孔的布置和大小应满足取土机具所需净空和除土范围的要求，对顶部设置围堰的沉井，井孔布置应结合简化围堰支架结构统一考虑。

沉井外壁可做成竖直的或有台阶的.台阶的宽度可为100mm左右。

沉井在松软土中下沉时.沉井底节高度不应大于沉井短边宽度的0.8倍。

井壁的厚度应根据结构强度、下沉需要的重量，以及便于取土和清基而定。

考虑传递封底混凝土基底反力的需要时，可在井壁上设置凹槽或其他联结措施。

沉井内隔墙底而应高出刃脚底而不小于0.5m.必要时内隔墙底部可设过人孔。

井壁和内隔墙可根据施工需要分别设置连通管、探测管、射水孔和使用泥浆润滑套施工时的预埋管路以及采用空气幕施工时需设置的气kān龛、管路等。

沉井刃脚根据地质情况，可采用尖刃脚或带踏面的刃脚，踏而宽度不宜大于150mm，刃脚斜而与水平而交角不宜小于45°

需要下沉至稍有倾斜的岩而时，在掌握岩层高低差变化的情况下，可将沉井刃脚做成与岩而倾斜相适应的高低刃脚。

浮式沉井应有系锚和导向定位设备。

设有气筒的浮式沉井（底节为双壁自浮的钢结构，上接单壁钢井壁和钢气筒，在悬浮状态下逐节接高钢筋混凝土井壁和填充混凝土，侯沉井落到河床后，切割气筒，再接高下沉至设计高程），应符合下列规定：

1单壁钢井壁顶上的一层井壁混凝土达到规定强度前，钢井壁顶而应保持高出水而一定高变；

2钢气筒的高度应满足放气下落河床前，及沉到稳定深度过程中需要的浮力，及调正偏斜时气体容积的要求；

3气筒的直径应满足取土机具的净空需要；

4各气筒底部应与探测管各自连通以溢余气；

5单壁钢井壁和钢气筒应尽量切割回收。

4沉井基础的适用条件与注意事项

4.1适应条件

当沉井下沉遇到流砂、大漂石时，下沉会很困难；

地基承载力不足时，会下沉过快，难以控制；

倾斜较大的岩面使沉井稳定性差，会给设计、施工带来困难。

因此遇到上述情况时，宜慎重考虑。

许多单位提出需要订出沉井下沉时土对井壁的摩阻力值，由于目前尚不能达到上述要求，所以本条规定：

土对井壁的摩阻力值与沉井入土深度、土的性质、井壁外形及施工方法等有关，此项数值应根据实践或试验资料确定。

（1）现摘录1975年《公路桥涵设计规范》所列土对井壁的摩阻力值，以供参考。

土的种类土对井壁的摩阻力（kPa）

砂土12~25

卵石土15~30

黏性土25~50

软土10~20

泥浆套3~5

（2）采用空气幕下沉沉并时，下述资料可供参考

①空气幕沉井能减少土对井壁摩阻力的机理是喷射空气的动力作用，使井壁处的砂土产生局部液化，黏性土在井壁处形成泥浆薄膜。

因此，土层内必须有较大的含水量才能产生上述效果。

在卵石含量较少的砂土和黏性土中，也能产生上述效果，但效果较差，此时宜适当加大沉井重量。

在卵石层，特别坚硬的黏土层及风化岩层内均不能产生上述效果，故不能采用空气幕沉井。

②由于目前收集到的国内外资料中多是用重率这个指标来决定空气幕沉井的下沉重量，沉井的重率等于不扣除浮力的沉井下沉重量除以沉井人土表面积。

九江长江大桥试验沉井虽然测试到一些开气时土对井壁的摩阻力值，但资料太少、代表性差，又无更多资料对比验证。

因此，目前拿不出在开气时土对井壁的摩阻力比较可靠的数据。

从大量的国外资料及国内试验成果中可以统计出空气幕沉井的重率资料，所以采用重率这个指标来决定沉井的下沉重量。

国内试验和已施工的空气幕沉井下沉深度为25~50m。

沉井重率采用了21.6~22.2kPa，从施工实际情况来看该重率稍偏大。

国外桥梁基础下沉深度在50m内的沉井，重率采用l5~20kPa，其中有些沉井，由于后期部分气kān龛堵塞致使下沉效果较差、而采用了压重的补助手段，但计入压重在内的重率也不超过20kPa。

国外竖井施工的沉井下沉深度在80~220m时，重率才加大到加到20~60kPa。

考虑到桥梁沉井基础大多数下沉深度在50m以内，因此可将重率定为20kPa左右，设计时可按沉井下沉深度及工艺熟练程度等具体情况选用合适的重率值。

③空气幕沉井下沉效果的好坏，取决于气完的密度、送气压力及供气量等因素。

沉并重率采用那20kPa左右时，其压气系统的设计需满足以下条件：

A．当喷气孔直径为1mm时，每个气完的平均作用面积应小于1.0~1.5

；

B．送气压力宜大于气kān龛入土深度理论水压力的1.4~2.0倍；

C．供气量宜按每个气kān龛耗气0.015~0.02m³

/min计算，并考虑可能的损耗。

否则下沉可能出现困难。

这些条件是根据国内试验沉井的成果并参考国外有关资料提出来的、在今后的使用中还需不断积累资料总结提高。

但当供气量没有特别困难时，宜将气kān龛布置得密一些，使每个气龛的平均作用面积减小，下沉效果将会更好。

每个气龛的平均作用面积=沉井入土的总表面积/气龛总数。

底节沉井的材料宜用钢筋混凝土或混凝土，底节以上的沉井也可用其他材料砌筑。

圆形机井的其他各节，由于是受压力的环，一般可用混凝土。

4.2沉井基础应注意的问题

1975年《桥规》条文中规定沉井底节钢筋混凝土最小配筋率不应小于0.1％，根据实际设计施工中的沉井来看，通常都难于满足此项要求。

按此规定配筋，一般都显得配筋较多，按断面强度计算所需的配筋率很多在0.1%以下，过去在铁路沉井基础中曾根据“专设标徐（59）字第0638号文”采用过0.05%的最小配筋率，以往使用多年，未发现问题。

所以本次修改中将底节钢筋混凝土的最小配筋率定为最小不得小于0.05%。

满足此项要求的沉井，仍可按钢筋混凝土结构的计算方法和原则进行计算。

这是为了使沉井结构仍符合钢筋混凝土结构的一些强度要求和有足够的安全度。

浮式沉井的底节采用钢材焊接时，应同船舶一样保证其可焊性能。

浮式沉井的气简是沉井在悬浮状态下的主要设施，因此对其可焊性能须严格要求，应采用镇静钢。

有些单位提出:

沉井属临时结构，桥规中有关容许应力应按施工阶段略作提高，已考虑这方面的意见。

参照1975年《桥规》中条文内表2—50的各项混凝土容许应力，除纯剪应力外，在主力加附加力时可提高30%；

在主力加施工荷载时可提高40%。

表2—32中l、2、8项混凝土容许应力和表2—33中钢筋容许应力，在架桥机架梁时可在主力加附加力的基础上再提高10%，在施工阶段钢筋最大容许应力值采用在主力加附加力的基础上再提高10%的值是可行的。

但考虑到铁路桥梁·

沉井中有可能采用薄壁沉井，若最大容许应力在施工阶段都采用同一数值，则显然薄壁沉井与厚壁沉井所具有的实有安全度就不一样，厚壁沉井断面就是不考虑钢筋作用而只按纯混凝土计算的强度，本身可能就有了一定的安全度，而薄壁钢筋混凝土沉井则无这一有利条件。

同时，还考虑到沉井下沉施工期长短不一，有的工期在半年以上，与一般临时结构短暂承受荷载的性质又有不同，而且沉井的整个部分既起临时结构作用又是永久结构，与一般的施工临时结构有截然的区别，还有下沉时的地质水文等情况各个地区各个工点也千差万别。

综合上述种种因素，所以规范条文中采用了按施工阶段荷载检算混凝土、钢筋混凝土沉井截面强度时，材料容许应力在主力+附加力的基础上可再予提高、但提高最大值不得大于10%的规定。

设计时可根据沉井井壁厚度、沉井下沉工期长短、地质水文等情况在上述的提高幅度范围内加以采用。

1975年《桥规》条文中规定检算沉井刃脚向外弯曲强度时，应按沉井沉至中途，在岛面上已接高一节沉井等情况进行检算。

其中的是“中途”两字容易引起误解，有的将“中途”两字理解成了沉井下沉至1/2时的下沉位置，其实并非如此，检算沉井向外弯曲强度的最不利位且不一定是沉井下沉至1/2处的位置，有的分节浇注一次下沉的沉井就是刚开始挖土下沉，刃脚切入土中一定深度后（这里仍定为1m）为最不利位置，就是分节浇注逐节下沉的沉井，也决不是正好下沉至1/2处为其最不利位置，这与水文地质等条件有关，应视具体情况确定其最不利位置。

因此1985年《桥规》中将“中途”两字改成了“过程中”三字，这样设计人员就可根据具体的水文地质情况、施工方法等进行计算确定。

1975年《桥规》条文规定检算刃脚向外弯曲强度的荷载为：

“作用于井壁外侧的计算土压力和水压力总和不得大于静水压力的70%…….”，这一条是不完善的，只讲了外侧土压力和水压力计算问题，沉井内水压力如何计算未讲，特别是有时为了防止细砂上涌，在吸泥下沉过程中沉井内水头往往要高于井外水头时，井内水压力的计算则是应加以重视的一个间题，有的单位指出：

如沉井井外无水或水很浅时，按这条的规定，势必井外土压力和水压力的总和将等于零或很小，这也是很不切实际的，过于保守。

因此后来作了更动。

（2）检算沉井刃脚向内弯曲强度，条文中只原则性地讲了计算土压力和水压力的要求。

具体的水压力计算图式可见有关设计手册或仍按1975年《桥规》条文和条文说明中的假定及图式进行设计：

①不排水下沉时，井壁外侧水压力值按100%计算，内侧水压力值一般按50%计算，但也可按施工中可能出现的水头差计算。

②排水下沉时，在不透水性土中，可按静水压力的70%计算，对于透水性土，水压力按100%计算。

5沉井的力学分析

5.1沉井刃脚的计算方法:

1975年《桥规》中对沉井刃脚外壁上的荷载分配，是考虑沉井刃脚按悬臂和水平框架共同承受外力，用变形相等原理求出。

、月两个分配系数后，对刃脚进行荷载分配计算。

这一近似计算方法，对矩形沉井，根据多年来的使用情况看并无不可，但有局限性，对圆形及圆端形沉井来说，该两分配系数就不太完全合适。

而且就矩形沉井的刃脚来说，’此两分配系数也是比较粗略的，所