楼落地式钢管扣件脚手架安全方案Word格式文档下载.docx

楼落地式钢管扣件脚手架安全方案Word格式文档下载.docx

《楼落地式钢管扣件脚手架安全方案Word格式文档下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《楼落地式钢管扣件脚手架安全方案Word格式文档下载.docx（8页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，连接好立杆下端，防止立杆底端在横向和纵向发生位移。

4、立杆。

脚手架立杆纵向间距1.8m，立杆横向间距1.05m，里排立杆距外墙面0.25m。

搭设时先立里排立杆，后立外排立杆，每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆，双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。

立杆接长时，宜先立外排，后立内排，相邻立杆接头要错开0.5m以上，并要求不在同步、同跨内。

对接除顶层顶步可采用搭接外，其余必须用对接扣件进行连接，当顶层采用搭接时，搭接长度不小于1m，应采用不少于两个旋转扣件固定，顶端扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

立杆的垂直偏差不得大于1/200。

脚手架在搭设时，应高出施工层1.5m，并在临边防护栏杆上设18-20cm高挡脚板。

5、纵向水平杆（大横杆）。

脚手架首步步高1.5m，其他步高1.8m，每个面架内的纵向水平杆高低不应相差60mm。

当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。

外排立面每步居中加一道水平防护栏。

纵向水平杆接头要错开，且不应在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

接头用对接扣件连接或搭接连接，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。

6、横向水平杆（小横杆）。

脚手架小横杆间距1.8m（主节点处必须设置横向水平杆），横向水平杆要与纵向水平杆相互垂直，两头伸出大横杆外皮100mm以上，以防松动脱落，横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm，横向水平杆应紧固于立杆上，且布置于纵向水平杆下部。

7、脚手架剪刀撑设置。

每道剪刀撑的宽度不小于4跨，且不小于6米，钢管与地面呈45-60度自下而上连续设置，跨越立杆根数不超7根（45度、50度、60度分别不能超过7、6、5根立杆）。

剪刀撑沿脚手架外侧立面两端和转角处各搭设一道剪刀撑，中间各道剪刀撑的净距不大于15米，由底至顶连续设置。

剪刀撑夹角用旋转扣件连接，旋转扣件的中心线至主节点的距离不大于150mm。

剪刀撑将一根钢管扣紧在立杆上，另一根钢管扣紧在横杆上，这样可避免将钢管扭弯。

剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于两个旋转扣件固定，扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

剪刀撑搭设应随立杆、纵向水平杆等同步搭设，底层斜杆下端均必须支承在地。

8、连墙杆。

水平方向每2跨，垂直方向按楼层每层设连墙杆，与预埋拉结件连接，提高立杆的纵向刚度，防止脚手架内、外倾斜，增强架体的整体、稳定，并可靠传递风荷载，拉接牢固，稳定。

脚手架必须配合施工进度搭设一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。

在首层搭设时，先每隔6跨设置拉杆或抛撑，待架体与预埋拉结件连接牢后拆除。

连墙杆连接采用双扣件。

连墙件应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。

9、满铺脚手板。

脚手板选用竹笆片脚手板，在脚手架按每两步满铺一层脚手板，悬挑层（即底层）必须满铺脚手板，要求不得有空隙，探头板，飞跳板，脚手板离开墙面120mm～150mm。

悬挑层（即底层）必须满铺脚手板，且与墙面不得留空，防护严密，确保物体无法掉落。

竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且应对接平铺，四个角应用直径不小于1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

9、楼层、斜道的防护栏杆和挡脚板的搭设。

防护栏杆和挡脚板搭设在立杆的内侧，上栏杆上皮高度距楼面为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm，中栏杆应居中设置。

外架外排立杆内侧每步居中搭设一道护栏。

10、作业层的防护栏杆和挡脚板的搭设。

防护栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧，上栏杆上皮高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm，中栏杆应居中设置。

11、在脚手架作业层下部设一道水平网防护层，防止作业层有人或物掉落。

12、人行斜道。

人行斜道的型式采用之字型斜道，附着外脚手架或建筑物设置。

人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1:

3，拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度。

斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm。

斜道脚手板横铺时应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm，脚手板顺铺时，接头宜采用搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺。

斜道的脚手板上应每隔250～300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20～30mm。

13、出入口：

门洞边立柱的数量在原立杆数量基础上加倍。

洞口处增设的斜杆要用旋转扣件优先固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点的距离不应大于150mm。

洞口两侧增设的横向支撑要伸出增设的斜杆端部。

增设的短斜杆端部增设一个安全扣件。

六、脚手架拆除1、脚手架拆除前由技术负责人召集有关人员对工程进行全面检查，确认已不需要脚手架时，方可进行拆除。

2、拆除脚手架应设置警戒区，并应派专人负责，严禁非作业人员入内。

3、拆除脚手架前，应将脚手架上的遗留材料、杂物等清除干净。

按自上而下，先装者后拆，后装者先拆的顺序进行。

4、不准上下两步同时拆架，做到一步一清，一杆一清，剪刀撑应先拆除中间扣后再拆两头扣。

所有连墙杆必须随脚手架拆除同步进行，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步应增设连墙件加固。

5、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后再拆除连墙件。

6、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应设置连墙件加固。

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先通知另一方，以防坠落。

8、在拆除过程中，不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

9、各构配件严禁抛掷至地面，运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种规格随时码堆存放。

七、脚手架安全防护措施

（一）安全要素1、项目各部门统一协调管理，实行全员安全管理，任何人发现安全隐患要及时提出。

2、严格按照脚手架的操作技术规程、规范施工。

3、在安全与质量、进度等方面发生冲突时，一定要竖持“安全第一”。

4、加强管理，杜绝违章作业。

（二）安全技术措施1、安全施工措施1）架子上的操作人员必须穿防滑鞋及挂安全带；

2）架子上作业人员应作好分工配合；

3）作业人员应带工具袋；

4）搭设材料应随搭设进度，随用随上以免防止不当掉落伤人；

5）每次施工前，架上材料应全部用完或剩余的卸下，不得留存于作业面上，已搭好的架子应形成稳定结构，不稳的要临时加固；

6）在搭设过程，地面的配合施工人员应避开可能落物的区域；

7）在搭设脚手架时不得使用不合格材料；

8）配有专人指挥，作业人员必须服从统一指挥；

2、安全使用措施1）本外架仅作为施工作业层防护使用，不得用作装修施工，在施工至4层后，待5层悬挑外脚手架悬挑梁安装完毕后即可拆除；

2）外架上严禁堆放模板、钢管钢筋等材料；

3）本外架不得作为结构施工的支撑使用，墙、柱、外边梁的所有支撑均不允许利用外架做支撑；

4）在作业面上进行电焊作业时，应采取可靠的防火措施；

5）不得任意拆除脚手架的基本构件及连墙杆，因作业需要必须不得已拆除时必须经施工负责人同意，并采取可靠的弥补加固措施；

6）当作业面的高度不够而需要垫高时，应采取可靠的垫高方法，垫高不得超过0.5m。

3、安全管理措施1）项目必须有安全技术措施，并防止一般化；

2）做到文明施工，且符合安全、卫生，防火要求；

3）脚手架搭设安全必须经负责人验收合格方可使用，并在使用期间安排专人维护保养；

4）施工现场实行逐级安全技术交底制度，班组长每天对工人进行施工搭设要求、作业环境的安全交底；

5）加强工人的季节性劳动保护工作；

八、脚手架搭拆注意事项

1、搭设或拆除脚手架时，必须划出安全区，设警戒标志，并应有专人负责，阻止闲人靠近工作区。

2、搭拆脚手架时，操作人员必须戴好安全帽，使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人。

登高要穿防滑鞋。

3、严格控制在脚手架上的荷载，不准在脚手架上堆放任何材料，以确保脚手架稳定。

4、拆除架子在使用电焊气割时，派专人做好防火工作，防止火星和切割物溅落。

九、脚手架的安全措施检验

1、在搭设过程中应由技术员、安全员组织有关人员及时检查。

2、在工程施工过程中，应派有经验的架子工负责对脚手架进行检查与保修工作，扣件松动及时拧紧。

特别是大风雨后，安全员要及时组织有关人员对架子进行全面检查。

3、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术负责人及安全员同意后由架子工操作。

十、脚手架计算书

（一）参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为22.3m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：

横距Lb为1.05m，纵距La为1.8m，大小横杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.25m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×

3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置：

竖向间距按楼层布置（按最高楼层5.1m计算），水平间距3.6m（两跨），连接方式为双扣件连接；

2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:

1.000kN/m2；

脚手架用途:

防护及外墙模板装拆；

同时施工层数:

1-2层；

3.风荷载参数本工程地处福建福州市，基本风压0.4kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.96，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为1.235；

4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:

0.1337；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.100；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.170；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.010；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；

栏杆挡板类别:

木脚手板挡板、钢管护栏；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:

0.033；

脚手板铺设总层数:

6；

（二）小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:

P1=0.033kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.1×

1.8/3=0.06kN/m；

活荷载标准值:

Q=1×

1.8/3=0.6kN/m；

荷载的计算值:

q=1.2×

0.033+1.2×

0.06+1.4×

0.6=0.952kN/m；

小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:

Mqmax=ql2/8最大弯矩Mqmax=0.952×

1.052/8=0.131kN·

m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=29.219N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=29.219N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.06+0.6=0.693kN/m；

νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×

0.693×

10504/（384×

2.06×

105×

107800）=0.494mm；

小横杆的最大挠度0.494mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求！

（三）大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算小横杆的自重标准值:

P1=0.033×

1.05=0.035kN；

1.05×

1.8/3=0.063kN；

1.8/3=0.63kN；

荷载的设计值:

P=（1.2×

0.035+1.2×

0.063+1.4×

0.63）/2=0.5kN；

大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:

M1max=0.08×

0.033×

1.8×

1.8=0.009kN·

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:

M2max=0.267×

0.5×

1.8=0.24kN·

M=M1max+M2max=0.009+0.24=0.249kN·

m最大应力计算值σ=0.249×

106/4490=55.418N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力计算值σ=55.418N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:

mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

νmax=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×

18004/（100×

107800）=0.107mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

νpmax=1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.035+0.063+0.63）/2=0.364kNν=1.883×

0.364×

18003/（100×

107800）=1.8mm；

最大挠度和：

ν=νmax+νpmax=0.107+1.8=1.907mm；

大横杆的最大挠度1.907mm小于大横杆的最大容许挠度1800/150=12与10mm，满足要求！

（四）扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

小横杆的自重标准值:

2/2=0.035kN；

大横杆的自重标准值:

P2=0.033×

1.8=0.06kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.1×

1.8/2=0.095kN；

1.8/2=0.945kN；

R=1.2×

（0.035+0.06+0.095）+1.4×

0.945=1.55kN；

R8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（五）脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1337kN/m 

NG1=[0.1337+（1.05×

2/2）×

0.033/1.80]×

22.30=3.415kN；

（2）脚手板的自重标准值；

采用竹笆片脚手板，标准值为0.1kN/m2 

NG2=0.1×

6×

（1.05+0.2）/2=0.702kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；

采用木脚手板挡板，标准值为0.17kN/m 

NG3=0.17×

1.8/2=0.918kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:

0.01kN/m2 

NG4=0.01×

22.3=0.401kN；

经计算得到，静荷载标准值 

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.436kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 

NQ=1×

2/2=1.89kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 

N=1.2NG+0.9×

1.4NQ=1.2×

5.436+0.85×

1.4×

1.89=8.905kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 

N'

=1.2NG+1.4NQ=1.2×

5.436+1.4×

1.89=9.169kN；

（六）立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=μz·

μs·

ω0其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）附录E中表E.5，福州市的基本风压（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条基本风压取10年一遇风压）：

ω0=0.4kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）表8.2.1，架体底部离地高度按17m（架体底部距地下室底板高度）计算，地面粗糙度类别C类（有密集建筑群的城市市区），μz=0.74；

μs--风荷载体型系数，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表4.2.6敞开、框架、开洞墙，μs=1.3Φ。

密目网挡风系数按3200目/100cm2计算，得Φ1=0.931；

查附录A表A.0.5，脚手架挡风系数Φ2=0.083。

Φ=Φ1+Φ2-Φ1*Φ2/1.2=0.95，得μs=1.3Φ=0.95*1.3=1.235。

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.4×

0.74×

1.235=0.366kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.9×

1.4WkLah2/10=0.9×

0.256×

1.82/10=0.269kN·

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA）+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：

N=8.905kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA）≤[f]立杆的轴心压力设计值：

N=N'

=9.169kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.8条，k=1.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.2.8得：

μ=1.7；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.534m；

长细比:

L0/i=222；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.148立杆净截面面积：

A=4.24cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

考虑风荷载时σ=8905/（0.148×

424）+268625/4490=201.7N/mm2；

立杆稳定性计算σ=201.7N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时σ=9169.305/（0.148×

424）=146.12N/mm2；

立杆稳定性计算σ=146.12N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（七）连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.96，μs＝1.235，ω0＝0.4，Wk=μz·

ω0=0.7×

0.96×

1.235×

0.4=0.474kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=18.36m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.12条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=3.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw=12.2kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=15.2kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·

A·

[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l/i=250/15.9的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.958×

4.24×

10-4×

205×

103=83.269kN；

Nl=15.2Nf=83.269,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=15.2小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图 

（八）后浇带-1层满樘架受力验算外架立杆的轴向压力设计值为 

可得后浇带板面（架体宽度范围内）增加荷载为9.169×

2/（1.05×

1.8）=9.7KN/m2-1层满樘架支撑立杆间距为1.0m×

1.0m，故满樘架立杆增加荷载为9.7×

1.0*×

1.0=9.7KN满樘架立杆荷载设计值a、恒荷载标准值模板及支架自重：

0.5KN/m3×

0.18×

1.0×

1.0=90N新浇砼自重：

24KN/m3×

1.0=4320N钢筋自重：

2.0KN/m3×

1.0=360N∑NGK＝90+4320+360＝4770Nb、活荷载标准值施工人员荷载标准值：

1.0KN/m2×

1.0=1000 

NN＝1.2∑NGK+1.4∑NQK+9700＝1.2×

4770+1.4×

1000+9