超声波在公路质量检测中的应用文档格式.docx
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另一路经两级反相器（U1D为第一级，U1B和U1A组成第二级）后送到超声波换能器的另一个电极（T1的2脚）。
用这种推换形式将方波信号加到超声波换能器的两端，可以提高超声波的发射强度。
输出端采两个反相器并联，以提高驱动能力。
上位电阻R1,R2一方面可以提高反相器74LS04输出高电平的驱动能力，另一方面可以增加超声波换能器的阻尼效果。
图1.3.3超声波接收电路图
超声波接收电路原理图如图所示，CX20106A是一款红外检测波接收的专业芯片，常用于电视机红外遥控接收器。
其优点是简单易用，电路连接简单，且减小了生产调试的麻烦。
当CX20106A接收到40KHZ的信号时，会在第7脚产生一个低电平下降脉冲，这个信号可以接收到ARM的外部中断引脚作为中断信号输出。
声波在传输过程中，能量会衰减，遇到“界面”时会折射和反射。
声波的衰减主要由于传递介质的吸收，以及介质内散射以及扩散作用引起。
由此可知，当声波检测作用于桩的质量时，桩身材料的特性就影响到声速传播。
可归纳为：
a材料越密实，波速越高，材料强度越高；
反之，则越低。
b材料越均匀，传播时能量的衰减少，由空洞或不连续时，波速衰减厉害。
2超声波法在桥梁桩基质量检测中的应用
2.1桩基检测介绍[2]
超声检测实质是振动（或波动）检测的一种，它是用一组的声波频率范围的波的输入桩身，并接收透射和反射后的波，进行分辨，判定桩身质量。
声波有很多种：
a次声波段频率f<
20Hz可感觉
b声波f=20~20000Hz可听到
c超声波段≥1~2*1010Hz听不见
桩基础多在地表以下，属于隐蔽工程，对其施工质量的检测、缺陷类型和位置的判断没有上部结易于检查和发现，这也导致基础存在隐患的一个直接原因。
因此工程建设中对桩基础质量检测要求较为严格。
图2.1-1灌注桩成孔质量检测原理示意图
超声波法检测灌注成孑L质量包括桩孑L的垂直度和断面形式两部分。
检测时，发射传感器发出的超声波遇到孑L壁产生反射，由接收传感器接收反射信号和相应的时间差t，据此可计算得到传感器到孑L壁的距离S：
（2.1-1）
式中V表示超声波的传播速度。
传感器沿孔中心线垂直提升，连续采集反射信号便可得到桩孔的形状。
2.2声测管
声测管是进行声测时换能器进入桩体的通道。
它是灌注桩超声脉冲检测系统的重要组成部分，其在桩内的预埋方式及在桩横截面上的布置形式将直接影响检测结果。
因此，应将声测管的布置和埋置方式标入检测桩的设计图纸，声测管的埋置数量及在桩横截面上的布局应考虑检测的控制面积。
在实测中常遇到声测管堵塞或卡住探头的情况，这是由声测管安装不当造成的。
声测管一般随钢筋笼分段安装，每段之间的接头可采用反螺纹套筒接口或套管焊接，保证在较高的静水压力下不漏浆，接口内壁保持平整，安装完后封闭管口。
声测管安装不平行也是常见问题，由于在施工中钢筋笼容易出现扭曲变形而导致声测管位移甚大，因而导致检测的声时值、均方差、离散系数、平均声速等产生偏离，可采用PSD法判断来消除这些非缺陷因素的影响。
声测管中的浑浊水将明显甚至严重加大声波衰减和延长传播时间，给声波检测带来误差。
因此，检测前应冲洗检测管并灌满清水作为耦合剂[8]。
图2.2-1声测管埋设及声波透射示意图
2.3灌注桩成孔质量的检测
2.3.1影响声波传递因素[4]、[7]
首先，钻孔灌注桩桩身混凝土是由多种材料组成的非均质非单相的多孔结构，在力学特性上是一种粘—弹—塑性的凝聚体。
因此，混凝土内部有着较大的声阻抗差异并存在许多声学界面。
超声脉冲波在混凝土中传播速度的快慢，与混凝土的密实程度有直接关系，对于原材料、配合比、龄期及测试距离一定的混凝土来说，声速高则混凝土密实，相反则混凝土不密实。
当有空洞或裂缝存在时，便破坏了混凝土的整体性，超声脉冲波只能绕过空洞或裂缝传播到接收换能器，因此传播的路程增大，测得的声时必然偏长或声速降低。
其次，由于空气的声阻抗率远小于混凝土的声阻抗率，超声脉冲波在混凝土中传播时，遇到蜂窝、空洞或裂缝等缺陷，便在缺陷界面发生反射和散射，声能被衰减，其中频率较高的成分衰减更快，因此接收信号的波幅明显降低，频率明显减小或者频率谱中高频成分明显减少。
再者经缺陷反射或绕过缺陷传播的脉冲波信号与直达波信号之间存在声程和相位差，叠加后互相干扰，致使接收信号的波形发生畸变。
根据上述原理，可以利用超声脉冲波在混凝土中传播时声学参数（声时、波幅、频率等）和波形的变化综合分析、判别混凝土缺陷的位置和范围，或者估算缺陷的尺寸。
2.3.2桩身混泥土缺陷判断方法
★概率法：
对同一根桩同一剖面的声速、波幅、主频值进行计算和异常值判别。
当某一测点的一个或多个声学参数被判为异常值时，即为存在缺陷的可疑点。
★斜率法：
用声时（
）-深度（h）曲线相邻测点的斜率k和相邻两点声时差值
的乘积Z，绘制Z-h曲线，根据Z-h曲线的突变位置，并结合波幅值的变化情况，可判断存在缺陷的可疑点或可疑的区域边界。
K=（
）/（
）Z=k*
=（
）2/（
）（2.3.2-1）
式中
和
分别代表相邻两点的声时差和深度差。
根据可疑点的分布及数值大小综合分析，可以判断缺陷的位置和范围，缺陷的性质应根据各声学参数的变化情况及缺陷的位置和范围进行综合判断。
2.4灌注桩完整性检测
2.4.1完整性检测方法[1]、[3]
目前检测灌注桩完整性的方法有低应变法、高应变法、超声波、放射性能量衰减法、开挖检查法取芯检查法等。
其中，超声波法检测精度高、无盲区，且不受桩长、桩径的限制，因此在混凝土桩基检测中得到广泛应用。
我国2004颁布的《公路工程基桩动测技术规程》明确要求：
对一般工程，超声波法的检测数量不少于50％，重要工程则要求100％的检测率。
超声波法检测桩基时，可采用水平同步、高差同步和扇形测法，见图2.4.1系列图。
根据发射传感器与接收传感器的距离s，发射接收信号的时间差确定这一部分混凝土的波速
，将实测波速与相应标号混凝土的标准波速进行比较即可反映检测断面的混泥土质量。
下面介绍三种测试方法。
★平测法
图2.4.1-1平测示意图
★斜测法
图2.4.1-2斜测示意图
★扇形扫测法
图2.4.1-3扇形扫测示意图
某桩基施工时在桩身预埋了3根声测管，需检测6个断面，其检测方法如下：
图2.4.1-4超声波检桩示意图
实践中，一般取测点间距50cm，但在测速异常区应加密测点，并用综合使用三种测法以判断出缺陷的位置和大小。
必要时，结合钻芯法以确定缺陷类型，对灌注桩完整性进行合理判断。
由于灌注桩在混凝土浇筑过程中可能会发生离析、缩径、夹泥、蜂窝等缺陷，且不易直观发现。
桩身混凝土质量直接影响桩基的承载能力。
据调查，国外有害缺陷的损桩达到15％～20％，国内则达到20％左右。
所以对其桩身完整陛的检测就显得至关重要。
2.4.2测试前准备工作
★必须对已成孔的钻孔进行孔径、孔深检测。
★将簿壁黑铁管绑扎在钢筋笼上，违章正确。
防止上下钢筋笼对接时错位。
钢筋笼下沉后，上下分段焊接时，测声管也要焊接，防止焊接不当，下沉时，出现曲折，引起测声管不畅通。
★测声管端部应封口，防止砼灌注时进入声测管。
★砼龄期必须超过二周，最好达到养护期。
★测试前，应检查声测管是否畅通，并注满水。
★检查数字式声测仪是否正常。
如一发多收，发射头与接收头，可以在不同管内头部下沉，到底后，记录深度，再往上同步移动。
如中间出现异常，可重点补测，发射及接收头子可以错位移动（斜向测试）。
测完后，交换测管，保证二个声测管之间有实测记录。
如是单管,声探头有方向性，在完成一个剖面上、下各一次。
测试后，应转一个90。
再测，全段面需四个剖面。
如有全断面扫描功能的测试仪可不限。
2.4.3完整性类别及分析
桩身均匀性按声速离散系数Cv分为A～D4级声速离散系数级别如表2.4.3-1所示：
表2.4.3-1 声速离散系数级别
砼匀质性等级
A
B
C
D
Cv/%
小于5
5<
=Cv<
=10
10<
=15
>
15
由此，我们把桩按缺陷程度，分成四类，完整性类别如下表2.4.3-2所示：
类别
完整状态
缺陷特征
Ⅰ
完整
无缺陷
Ⅱ
基本完整
局部轻度缺陷
Ⅲ
局部不完整
局部明显缺陷
Ⅳ
严重不完整
断桩等严重缺陷
表2.4.3-2完整性类别
基桩检测的相关规范中，根据桩身是否存在缺陷及存在缺陷的严重程度，将桩的完整性分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ共四个类别，并依据各检测剖面的声学参数异常点的分布情况及异常点的偏离程度，决定被测桩的完整性类别。
但由于砼是集结型的复合材料，多相复合体系，分布复杂界面（骨料、气泡、各种缺陷），因此其检测的声参量数据波动较大；
加上灌注桩的砼受自密实、地质条件及成桩工艺等影响，其声参量的波动性就更大了，因此在实际测试的过程中完全不出现异常测点的可能性较小，因此不能机械地理解并执行规范中桩身完整性的判定标准（规范对声参量异常判断均采用“可判断”），否则工程上很难有Ⅰ类桩，也不符合桩的完整性分类的定义下面对这四类分别进行分析。
★Ⅰ类桩：
全桩长各检测剖面各测点声学参数均无超临界值异常，波形规则，声速较高，为完整桩。
典型曲线如下图2.4.3-1所示：
图2.4.3-1完整桩的实测曲线
图2.4.3-1为一根桩径为Ф800mm、有效桩长为50m、桩身预埋两根声测管的钻孔灌注桩的超声波实测曲线，波形规则，波形较小，首波半波约0.5，平均波速为0.72km/h，桩身完整。
图2.4.3-2基本完整装的实测曲线
★Ⅱ类桩：
某一检测剖面个别测点声学参数轻微超临界值异常，个别点波形有轻微波动，声速降低，缺陷的截面分布不超过桩的总横截面的30%，为基本完整桩。
典型曲线如上图2.4.3-2所示。
上图是一根桩径为1500mm，有效桩长为14m，、桩身预埋三根声测管的钻孔灌注桩的超声波实测曲线，A-B和A-C剖面波形较为规则，B-C剖面波形有微小波动，，该桩完好部位首波半波宽约为0.7，平均波速为4.55km/s；
桩深1.88-2.73m，首波半波宽约为1.0，波速降低3.93km/s,经斜测，推定为西北侧约1/4截面混凝土轻微夹泥。
图中阴影部分为推定的缺陷截面分布范围。
★Ⅲ类桩：
某一检测剖面连续多个测点或两个以上检测剖面个别测点声学参数明显超临界值异常，个别点波形有明显波动，声速降低，缺陷的截面分布不超过桩的总横截面的50%，为局部不完整桩。
典型曲线如下图2.4.3-3所示：
图2.4.3-3局部不完整桩的实测曲线
上图为一根桩径为Ф1500mm、有效桩长为18.7m、桩身预埋三根声测管的钻孔灌注桩的超声波实测曲线，三个剖面均有明显波动，该桩完好部位首波半波宽约为0.7，平均波速约为4.55km/s；
桩深8.56-8.96m，首波半波宽达1.2，波速降低为3.68km/s，经斜测，推定为西侧约1/2截面混凝土明显蜂窝夹泥砂。
经钻芯验证，发现上述超声法检测推定的缺陷区域为夹黄泥。
★Ⅳ类桩：
波形不规则，两个以上检测剖面连续多个测点声学参数严重超临界值异常，缺陷的截面分布超过桩的总横截面的50%，为严重不完整桩。
典型曲线如下图2.4.3-4所示：
图2.4.3-4严重不完整桩的实测曲线
图2.4.3-5严重不完整桩的阴影图
图2.4.3-4为一根桩径为Ф1000mm、有效桩长为23.5m、桩身预埋三根声测管的钻孔灌注桩的超声波实测曲线，三个剖面均有两处明显波动，该桩完好部位首波半波宽约为0.6，平均波速约为4.20km/s；
桩深4.3-4.7m，首波半波宽达1.0，波速降低为3.10km/s，桩深20-23.5m，首波半波宽达1.1，波速降低为2.24km/s，经斜测，推定为深4.3-4.7m，南侧约1/3截面混凝土明显蜂窝夹泥，深20.0-23.5m混凝土严重蜂窝夹泥。
为严重不完整桩。
2.4.4归纳总结
a声波波速
★求得实测声速的平均值：
（2.4.4-1）
★求得声速的标准离差：
（2.4.4-2）
式中n为测点数，Vi为各测点波速；
★求得正常声速的临界值Vd-Vm-2；
★当实测波速Vi＜VD时，为可疑缺陷区；
★声波值定性反映了砼强度；
b声波波幅
★求得波幅平均值
★确定波幅临界值Am=AM-6（dB）
★如实测值低于临界值，可视作可疑缺陷区
c相邻两测点声时差斜率即PSD辅助判别
PSD=（ti-ti-1）2/（（Zi-Zi-1）（2.4.4-3）
式中：
Zi，Zi-1即为i，i-1测点深度（cm）
ti，ti-1即为i，i-1测点声时值（s）
如声时值特变，将是缺陷区显示成果桩的超声检测。
3超声波法在隧道检测中的应用
3.1检测衬砌混凝土体的质量
将超声波用于隧道衬砌混凝土体的检测很好的解决传统方法对隧道破坏、样本数量少且离散等不足，同时超声波法还具有检测速度快、测点连续等有点。
因此，公路隧道衬砌混凝土体的检测大量使用超声波法。
对于水泥混凝土而言，其力学性质也和波速有着密切的关系。
一般来说，混凝土强度越高，相应的波速也越高。
由于待测隧道中的二衬混凝土，强度等级基本相同（大多为C20强度等级混凝土），密度值比较接近，因而可以认为强度和波速之间存在着正比例关系。
但是单独以波速来衡量混凝土强度，也存在一定的问题。
因为无破损检测是建立在两者相关性基础上的，具体测试过程中，测试结果还受到以下一些因素的影响。
横向尺寸效应（要求纵波速度应在无限大介质中测得。
）；
温度和湿度（当环境温度在5～30℃情况下、因温度升高引起的速度减小不大。
当环境温度在40～60℃度之间时，速度降低5%，温度在0℃以下时，由于混凝土的自由水结冰，使脉冲速度增加）；
钢筋的影响（钢筋中超声传播速度比普通混凝土的高1.2—1.9倍）；
骨料品种、粒径、含量的影响（超声波在骨料中的传播速度高于混凝土中的速度。
因此，声道路上的粗骨料多，声速则高，反之则低）；
水灰比和水泥用量的影响，随着水灰比的降低，混凝土的强度、密实度以及弹性性质相应提高，反之则降低。
检测时，首先配制与检测段衬砌混凝土相同强度等级的混凝土试块（15cm×
15cm×
15cm），标准养生28d后测定试块的强度和波速，建立混凝土试块的强度一波速相关曲线。
然后现场实测隧道衬砌混凝土体的波速值。
将每条隧道的波速曲线画出，从中找出不利路段的波速和里程桩号。
对检测不合格路段应加密测点，必要时钻芯取样，实测其强度。
在室内测试中对声速试验数据分析处理过程如下所示。
首先确定声速，采用公式3.1-1进行计算：
v=l÷
t×
10（km/h）
（3.1-1）
其中：
v—超声波在混凝土介质中的波速（km/h）
l—-收、发换能器的测试距离，室内测试时即为试件的宽度（cm）
t—测区（试件）的平均声时值（单位μs）对与测试中个别点的声时偏差超过5%时，试件作废。
此外试件的极限抗压强度按照公式3.1-2计算：
Fmax=F/A*k
（3.1-2）
式中：
Fmax—极限荷载（Kn）
A—试件承压面积（cm2）
k—试件尺寸换算系数（标准件为15×
15cm）
测试中以三个试件为一组，数据处理原则同混凝土强度测试处理原则，以最大或最小值与中间值相比较，看偏差是否超过15%。
因此在实际检测中，对待检测隧道选用相同的材料与配合比配制相同强度等级的混凝土，实测强度和波速，建立相关标准曲线。
在此基础上，实际测定二衬混凝土的波速值。
对其强度进行评价。
对一些有必要复测点现场进行复测或实际取芯。
3.2隧道围岩松动圈的测定
近年来，高速公路开始走进大山深处，这就增加了山岭隧道的建设规模。
目前隧道开挖中常用的新奥法和爆破开挖影响了隧道围岩的稳定性，造成了隧道围岩的松动。
根据弹性介质中的波动理论我们知道，介质的裂隙发育、密度降低将导致其波速降低。
因此，可根据松动圈理论，测出各路段岩体中声波的大小，借结合隧道围岩的具体情况便可以确定松动圈的厚度和分布情况。
这不仅为隧道围岩支护设计提供指导，还可以动态的反映隧道围岩稳定性，选择合理的开挖方式和支护形式。
3.3实列分析
某公路隧道，全长1.060公里，与2000年建成完工。
其中的衬体混凝土设计强度等级为C20混凝土。
在进行实际测试前，首先选用与该隧道施工时相同的材料成形了水泥混凝土试件（15×
15cm立方体试件），标准养生到28天，在室内测定了强度以及相应的波速，并建立了强度、波速关系曲线，混凝土强度与波速关系汇总表详见表3.3-1所示：
表3.3-1
混凝土强度与波速关系汇总表
序号
试件尺寸
每组试件个数
偏差
波速均值
实测抗压强度
1
15*15
3
5.7
3448.0
39.5
2
4.5
3333.0
38
5.8
39
4
4.6
3000.0
35
5
3846.0
43
6
4.7
3571.0
40
7
6.1
45
8
41
9
3.9
10
6.0
2857.0
30
在建立了关系曲线的基础上,与同年进行了相关工程的实际检测。
表3.3-2隧道的实测数据详见表
桩
号
波
距
声
时
波速
左侧
拱
顶
右
侧
左
拱顶
k183+949
20
61.0
59.0
62.0
3278.7
3389.8
3225.8
990
20
56.0
3225.8
3571.4
k184+030
56.0
55.0
3571.4
3636.4
70
55.0
60.0
58.0
3636.4
3333.3
3448.3
110
54.0
58.0
3703.7
3389.8
150
53.0
57.0
3782.4
3373.5
3334.4
190
54.0
3703.7
230
61.0
270
310
53.0
3773.6
11
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