理正深基坑电算结果Word文档格式.docx
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距坑边距
形式
长度
20.000
—
［附加水平力信息］
水平力
作用类型
水平力值
是否参与
序号
（kN）
倾覆稳左
整体稳左
［上层信息］
土层数
6
坑内加固土
否
内侧降水最终深度（m）
1&
000
外侧水位深度（m）
2.600
内侧水位是否随开挖过程变化
内侧水位距开挖面距离（m）
弹性计算方法按土层指崔
弹性法计算方法
m法
基坑外侧上压力计算方法
主动
［丄层参数］
层号
上类名称
层厚
重度
（kN/m3）
浮重度
粘聚力
（kPa）
内摩擦角
（度）
杂填土
0.60
19.1
18.00
15.00
2
粘性丄
2.40
19.0
9.1
23.00
21.90
3
细砂
1.50
19.9
10.0
0.00
21.20
4
粗砂
8.40
20.5
11.1
33.00
5
中风化岩
2.60
24.5
14.5
400.00
26.00
微风化岩
19.58
27.0
17.0
2000.00
40.00
与锚固体摩擦阻力（kPa）
粘聚力水下（kPa）
内摩擦角水下（度）
水丄
计算方法
m,c,K值
抗剪强度（kPa）
40.0
4.80
25.0
合算
9.70
35.0
分算
6.87
60.0
33.00
48
120.0
50.92
228.00
［支锚信息］
支锚道数3
支锚道号
支锚类型
水平间距
竖向间距
入射角（°
）
总长
锚固段长度（m）
内撑
9.000
0.500
7.000
3.000
6.500
支锚
预加力
支锚刚度
锚固体
1】况
锚固力
材料抗力
道号
（MN/m）
直径（mm）
号
调整系数
60.00
3891.20
2〜
2000.00
1.00
80.00
4〜
600.00
825.60
6〜
100.00
［土压力模型及系数调整］
弹性法土压力模型：
经典法土压力模型:
一歸-一般
类称上名
水土
水压力调整系数
外侧土压力调整系数1
外侧土压力调整系数2
内侧土压力调整系数
内侧上压力最大值（kPa）
10000.000
粘性上
［工况信息］
工况号
3.
深度
开挖
加撑
1.内撑
8.000
2.内撑
14.500
3.内撑
7
［设计结果］
［结构计算］
土丑次KN/m）
住枷Tim）
翅KN-e>
蚁KN}
（-17566）—-（15646}
（-056）-—（090）
卜2857）—（4461）
（-6556}-—（2022}
（-1!
）90000}-—（OC-O）
（00}—（DO}
（■1}00}---{-1}00}
（000）——（000）
U2—M1（050rn）
IMKN-m}（-292$）—-{4507）\-ooi}}-—（-aoa}
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J
.zll
>
n4
•
►
l:
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/
r
帥KN/m）
也供min）
（-I74C5）—-（1564C）
（-10X000}—（OM）
（・045）——（0ao）
飙KN}
卜6546}-—（2045}
（000）—-（000）
侮班i卜一讥hzT
（链0即）一-MhL）
{OOj—<
0o）
（ZP16）—（0000001-）
（^CG9）紗-"
工
翅KN-e〉
（-59075）—-（W4充）
卜囚旳——⑷的
取期KN}
66）—（34255）（-356A0）——131257）
工况6―加修3（M00m}
總KN-e}軌{KN}
卜606»
）—-（58053）（-42540）—（5469G）
（NH2E）-—⑷00->
卜3滋代）-一⑶257）
•-902504）-—（1%4?
）
（00}—f&
O
\-000}---{-1}00}
（-356——131257）
内力位移包络图:
几7--O（1600m）
剋络图
（-60096）—（5949?
）卜那4花卜一Q如购）
卜巧2口卜一卩期90}
（-55?
80）—151257}
地表沉降图:
［冠梁选筋结果］
As3As?
钢筋级别
选筋
Asl
HRB335
2D16
As2
6D20
As3
HPB300
d8@300
［截而计算］
钢筋类型对应关系：
d-HPB300,D-HRB335,E-HRB100,F-RRB100,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500
［截而参数］
墙是否均匀配筋
是
混凝土保护层厚度（mm）
70
墙的纵筋级别
弯矩折减系数
0.85
剪力折减系数
配筋分段数
一段
各分段长度（m）
21.60
［内力取值］
段号
内力类型
弹性法计算值
经典法计算值
内力设计值
内力实用值
基坑内侧最大弯矩（kN.m）
606.06
934.28
708.33
基坑外侧最大弯矩（kN・m）
594.98
490.89
695.38
最大剪力（kN）
132.61
338.80
510.76
594.84
选筋类型
级别
钢筋实配值
实配［计算］面积
（mm2/m）
基坑内侧纵筋
D25@120
4091[3510]
基坑外侧纵筋
409113510]
水平筋
D12@200
565
拉结筋
d8@100
503
［整体稳立验算］
计算方法：
瑞典条分法应力状态：
有效应力法
条分法中的丄条宽度：
0.40m
滑裂而数拯
整体稳定安全系数K：
=18.781圆弧半径（m）R=21.975
圆心坐标X（m）X=-0.172
圆心坐标Y（m）Y=18.353
［抗倾覆稳定性验算］抗倾覆安全系数:
Mp——被动丄压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压力决左;
对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
址——主动丄压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：
锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：
材料抗力（kN/m）
锚固力（kN/m）
284392.612+0.000
K,=
‘11593.828
K：
=24.530>
=1.250,满足规范要求。
••
2况工
284392.612+4688.889
K$=
=24.934>
=1.250,满足规范要求。
3况工
218012.975+4688.889
K广
'
11593.828
=19.209>
218012.975+7822.222
=19.479>
二1.250,满足规范要求。
5况工
175039.511+7822.222
11593.828
Ks=15.772>
=1.250,满足规范要求©
6况工
175039.511+8075.556心=
Ks=15.794>
56551.171+8075.556
心=
K5=5.574>
安全系数最小的工况号：
工况7。
最小安全&
=5.574>
［抗隆起验算］
ogcoMT孚2Q9Z
壮in
ssbzoLr）_
o
co
4評
I=
•=v-«
n
CO
i-AM
••mm
•=2M山ixw^9）d=W&
D呵
1）从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳怎性，结果如下:
支护底部，验算抗隆起：
Ks=305.93721.800,抗隆起稳左性满足。
2）坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算，结果如下:
S（cili+（qibi+/G『）cos0/tan^f-）
X（qibi+”f）sin"
：
XKrl
Ks=24.998A2.200,坑底抗隆起稳左性满足。
［流丄稳圧性验算］
£
co
s
•rxj
其中:
K流上稳泄性计算安全系数；
K.流丄稳定性安全系数：
安全等级为一、二.三级的基坑支护，流土稳左性
安全系数分别不应小于1.6.1.5.1.4：
1，截水帷幕在基坑底面以下的长度（m）:
D.潜水水而或承压水含水层顶而至基坑底面的垂直距离（m）:
Y，上的浮重度（kN/血:
△h基坑内外的水头差（m）；
地下水重度（kN/nb）:
K=（2.00*8.30+0.80*15.40）*17.00/15.40*10.00K=3.192>
=1・6,满足规范要求。
［抗承压水（突涌）验算］
式中Pcz基坑开挖而以下至承压水层顶板间覆盖上的自重压力（kN/m：
）;
P”承压水层的水头压力（kN/Y）;
K7/i承压水头（突涌）稳世性安全系数，规范要求取大于1・100。
K7=54.00/30.00=1.79>
=1.10基坑底部土抗承压水头稳左！
［嵌固深度汁算］
嵌固深度计算参数:
嵌固深度是否考虑内支撑作用
乂
是否考虑坑底隆起稳定性
是否考虑最下层支点为轴心的圆弧稳圧性
嵌固深度计算过程：
当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度（最多延伸100m）得到的结果。
1）嵌固深度构适要求：
依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012,
嵌固深度对于多支点支护结构：
L不宜小于0・2h.
嵌固深度构造长度Id：
3.600mo
2）嵌固深度满足整体滑动稳定性要求：
按《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012圆弧滑动简单条分法讣算嵌固深度：
圆心（-122.206,110.116）,半径=165.094m,对应的安全系数&
=3.81521.350嵌固深度计算值L=0.000m。
3）嵌固深度满足坑底抗隆起要求：
符合坑底抗隆起的嵌固深度h=0.000m
4）嵌固深度满足以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳左性要求：
符合以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳左的嵌固深度打=0.000m.
满足以上要求的嵌固深度L计算值二3・600m,L采用值二3・600m.
［嵌固段基坑内侧上反力验算］工况1：
Ps=1725.453WEp=70909.375,土反力满足要求。
工况2：
Ps=1719.225WEp二70909.375,土反力满足要求。
工况5：
Ps=456.165WEp=56635.121,土反力满足要求。
工况6：
Ps=392.840WEp二56635.121,土反力满足要求。
工况7：
Ps=32.937WEp二31685.53b丄反力满足要求。
式中：
Ps为i乍用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧上反力合力（k>
D:
Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动丄压力合力（kN）.
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