单向板配筋计算书Word文档下载推荐.docx
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第四章主梁设计
主梁内力的弹性理论设计
4.1.1主梁承受永久荷载的计算
4.1.2主梁承受可变荷载的计算
4.2主梁的内力计算
4.2.1主梁的边跨计算
4.2.2主梁中间跨的计算
弯矩设计值和剪力设计值的计算
主梁承载能力计算
4.4.1主梁正截面承载能力计算
4.4.2翼缘计算宽度的计算
4.4.3T形梁截面类型的判定
4.4.4主梁斜截面受剪承载力计算
4.4.5主、次梁交接处附加横向钢筋计算...第五章施工图的绘制
施工图绘制...
结构平面布置图
板的配筋图
主、次梁的配筋图.
3课程设计体会
4致谢
5参考文献
6附录
附录1计算书手稿
附录2施工图手稿
第一章结构布置及板梁截面的选定和布置
结构布置
因为在肋形楼盖结构中，结构布置包括柱网、承重墙、梁格和板的布置，且需注意：
对承重墙、柱网和梁格布置应满足建筑使用要求，且柱网尺寸宜尽可能大，内
柱在满足结构要求的情况下尽可能少设；
根据设计经验，主梁的跨度一般为
次梁为4m~6rn而对于单向板肋形结构设计需满足板的长边比短边大于
按照课程设计题目和以上结构设计要求及经验布置次梁和主梁如
图一主梁和次梁布置情况
初步选定板和梁的截面尺寸
1.2.1板厚度的选定
122次梁的截面尺寸
h=400mmb=200mm
1.2.3主梁截面尺寸
因为主梁高度取h
1111
14〜810，宽度取b3~2h'
初设Io=L1=6600mm取
h=600mmb=250mm
结构平面布置图，如图二
图二结构平面布置图
第二章单向板的设计
板的荷载计算
L2/Li=>
2为单向板，按塑性内力重分布方法计算其内力，对多跨连续板沿板的长边
方向取1米宽的板带作为板的计算单元。
足够数量的构造钢筋，板的厚度如前述厚度h=80mm>
I1/40=2200/40=55mm,次梁的厚度取前述初选高度h=400mm截面宽度b=200mm
板的尺寸和支承情况如图三所示。
图三板的尺寸和支承情况
板:
I020|=n+h/2禾糾/
2
m
*In=In,
1
*I0=In1
"
I=1+N2取小值
r101n\
80mm厚现浇板自重：
25=2KN/m2
15m厚板底抹灰：
17=KN/m2
永久荷载标准值：
gk=+2+=KN/m
线永久荷载设计值：
g=gk==KN/m
KN/m
可变荷载标准值：
qk=6KN/m2
可变荷载设计值：
q=
每米板宽荷载设计值：
KN/m+KN/m=KN/m
板上荷载具体情况及计算结果见表1
表1板的荷载计算表
荷载种类
荷载标准值
（kN/m）
荷载分项系数
荷载设计值
2（kN/m）
永久荷载
20mr厚水泥砂浆面层
80mr厚现浇板自重
15mr厚板底抹灰
小计（g）（KN
-
可变荷载（q）（KN
6
总荷载（g+q）（KN
板的计算跨度计算
中间跨：
10I
取l0=l01ln号=m
222中间跨度计算
1。
=In=-=2m
边跨与中间跨计算跨度相差：
（）/2=1%<
10%,故按等跨连续板计算内力，由于其多余
五跨连续板，按五跨计算内力，即计算跨度统一取101=1。
=取lm宽板作为计算单元，计算简
图见图四
g+q=KN/m
till
I1I1丨JIL」1I丨I1】Ii
图四板的荷载计算简图
计算见表2
图五板的各跨中及支座截面的弯矩系数
截面
边跨中M
B支座M
中间跨中M、M
中间支座M
弯矩值（kN-m
M（gq）lo
表2板的弯矩计算表
板的正截面承载能力计算和配筋计算
因为对于板取1m宽计算，即b=1000mm而b=80mmh0=h-2O=6Ommd=,对于c20混
凝土，fc=10N/mm2，I级钢筋，fy=210N/mm2，而中间区格中间板的四周与梁整体
连接，由于拱效应，弯矩有所降低，故M、M及M应降低20%各截面计算过程见表3，
min=%（见教材附录四表3），As查教材附录三表2。
表3板正截面承载力计算表
截面
边跨跨中
M
第一内支
座M
中间跨中M3
边区格
中间区格
M（kNgm）
xh|h22dM
Xh0f0fcb
x0.35h0（mm）
满足
Asc（mm）
fy
选配钢筋（实配As）
379
268
201
296
257
选配钢筋
8/10@170
8/10@240
6/8@170
8@170
Asminbh（mm）
第三章次梁的设计
次梁的荷载计算
和次梁底及两侧的粉刷重量；
可变荷载仅考虑板传来的楼面活荷载。
前述已取主梁的梁高
=600mm梁宽b=250mm次梁及有关尺寸和支承情况如图六
图六：
次梁的有关尺寸和支承情况
3.1.1次梁的永久荷载设计值计算
3.1.2次梁承受可变荷载设计值
g=
KN/m
3.1.3次梁承受荷载设计值
g+q=KN/m+KN/m=KN/m
为了方面查阅和检验计算和主梁的设计和主梁荷载计算，现将次梁荷载的具体计算
情况及结果列于表4
表4：
次梁的荷载计算表
（kN/m2）
板传来的恒荷载
2.655
次梁自重
8
次梁底及两侧的粉刷自重
小计（g）
可变何载（q）
总荷载（g+q）
次梁的内力计算
取梁掀入墙壁距离为a=240mm
3.2.1次梁边跨计算
ln=5.455mIna/2=+2=5.575m
l01=lna/2=5.575m
ln0.025ln=5.591m5.575m故取
322次梁中间跨计算
lo=ln=5.45m边跨与中间跨计算跨度相差：
（）/=%<
10%
故按等跨连续梁计算内力，计算简图如图七：
gq23.904KN
」111IJ]I111IA1】1I
图七：
次梁的计算简图
amp值按图5及表八米用，
3.3.3次梁的弯矩设计值和剪力设计值的计算
由于次梁考虑塑性内力重分布，各跨中及支座截面的弯矩系数
各跨中及支座截面的弯矩按式Mmp（gq）lo计算,具体计算结果见表5:
表5:
次梁的弯矩系数及弯矩计算表
截面位置
amP
1/11
-1/11
1/16
-1/14
计算跨度l0（m）
M=amp（g+q）10
注:
为了保证结构在支座两侧不致发生破坏，保证结构的安全，在B支座处计算跨度取大
值计算弯矩。
体计算结果见表6：
表6次梁的剪力系数及计算表
边支座QA
第一内支座QB
第一内支座Q
中间支座qC、CCr
avb
净跨度ln（m）
Vvb（gq）ln（kN）
次梁的承载力计算
因为支座承受负弯矩，翼缘位于受拉区,
故按矩形截面进行设计；
而跨中翼缘位于受压
区，则按T形截面计算，翼缘计算宽度按教材
<
水工钢筋混凝土结构学>
>
第二版表3-3进行
计算。
h0=400-35=365mm,翼缘厚度hf=80mm
3.4.2翼缘计算宽度的计算
b'
f=l0=3=<
bsn=200+2000=2200mm=2.2m
3
f=—=3=
3.4.3T形梁截面类型的判定
bf的矩形，钢筋
故，对于所有T形截面都按第一类情况计算，，即计算同计算高度为
截面积As・bh
fy
3.4.4次梁正截面承载能力计算
表7:
正截面承载力计算表
中间跨中M
弯矩设计值M
T形
矩形
截面类型
aS
E
AS（mm）
514
614
1420
220
实际配筋面积
（mnm）
770
924
628
345次梁斜截面受剪承载力计算
混凝土结构系数d=。
对第一内支座qB而言，前述已知:
Vc=O.O7fcbh0=KNm<
dV=KNm由计算确定腹筋。
初选双肢箍筋6.5@200，即Asv=mm2，S=200mm查《水工钢筋混凝土结构学》第
三版表4-1得Smax=250>
200，初选满足要求。
表8次梁斜截面受弯承载力计算表
第一内支座qb
中间支座Q
剪力设计值V（kN）
弯起钢筋
箍筋用量
6.5@200
第四章主梁设计
主梁内力的弹性理论设计
主梁的自重和主梁底及两侧的粉刷自重为均布荷载，然而此荷载值与次梁传来的集中荷载
梁视为承受集中荷载的连续梁来计算。
主梁承受的荷载包括：
次梁传来的恒荷载、主梁自重
和主梁底及两侧的粉刷重量；
主梁承受的可变荷载仅考虑次梁传来的可变荷载。
4.1.1主梁承受永久荷载的计算
梁底及梁侧抹灰（折算成集中荷载）
永久荷载设计值合计：
G=KN
4.1.2主梁承受可变荷载的计算
由次梁传来可变荷载：
Q==KN
永久和可变荷载合计：
G+Q=KN为了方面查阅和检验计算和主梁的设计，现将主梁荷载的具体荷载计算情况及结果列
于表9
表9主梁的荷载计算表
荷载标准值（kN）
荷载设计值（kN）
次梁传来的恒荷载
主梁自重
主梁底及两侧的粉刷
小计（Q
可变荷载（Q
总荷载（G+Q
4.2主梁的内力计算
主梁在墙上的支承长度a不小于370mm取a=370mm中间支座宽度即为柱横截面高度。
计算跨度按图八进行计算
图丿八主梁的支承情况
421主梁的边跨计算
净跨：
ln=因为ln=0.273m＜故,
边跨：
loiln0.05ln=
a
101In-=+370/2=6.54m<
6.673m
取边跨跨度为|01=
422主梁中间跨的计算
|0|c=6.6m
跨度差：
（）/=%<
Q=
弯矩设计值和剪力设计值的计算
材附录八的表格查得，也可以由表10（集中荷载作用下三跨连续梁的弯矩及剪力系数）查得。
各跨中及支座截面的弯矩按式M=a1GI+a2QL各支座截面剪力按式V=3卩2Q其中，a1、
系数。
按弹性理论计算内力时，考虑可变荷载的最不利布置方式，因此将永久荷载和可变荷载
作用下的内力单独计算，然后对控制截面内力进行组合，计算各截面及支座的最大内力或最小内力
主梁各截面及支座的弯矩及剪力系数由表10查得后，由此计算出相应的弯矩及剪力,
计算结果见表11,为便于绘制主梁内力包络图，计算各种不利组合，列表于表12和表13计算最不利弯矩和最不利剪力，再根据最不利情况将每种荷载作用形式下的内力图绘制出来,
荷载组合时再将每种组合方式下内力图绘制出来,
合并到同一坐标系下即得内力包络图。
但
项次
示意图
内力计算
是主梁的结构对称且荷载对称，故只需画出一跨半的内力包络图即可。
表10:
集中荷载作用下三跨连续梁的弯矩及剪力系数
表11主梁内力计算表
①
④
②
③
/
\
1—
i
1—1
11
a1
卩1
V
Ma
VA
Mb
vB
VBr
⑤
vr
表12主梁弯矩组合
①+②
①+3
①+④
①+⑤
Ma组合
Max
Min组合
Min
表13主梁剪力组合
w
Vr
Vna组合
Vnax
VniH组合
Vnin
主梁承载能力计算
支座承受负弯矩，翼缘位于受拉区，按矩形截面进行设计；
而跨中翼缘位于受压区，按
3-3进行计算。
正
T形截面计算，翼缘计算宽度按《水工钢筋混凝土结构学》第三版教材表
截面承载力计算过程可列于表14因为支座承受负弯矩，翼缘位于受拉区，故按矩形截面进
行设计；
而跨中翼缘位于受压区，则按T形截面计算，翼缘计算宽度按教材<
水工钢筋混凝
土结构学>
第二版表3-3进行计算。
441主梁正截面承载能力计算
h0=600-35=565mm,翼缘厚度hf=80mm
4.4.2翼缘计算宽度的计算
对于T形梁截面计算，翼缘计算宽度为:
边跨：
bf=h=6540/3=2180<
bSn=250+6540=6790mm
f=卫=6600/3=2200mm
4.4.3T形梁截面类型的判定
截面积Asfcbh0,计算过程如下:
J120.036=<
选用28225（As=mm2）
7120.352=<
min=%
Afcb'
fhb1022000.0216152
As==mm
选用225（As=980mm2）
--980--=%>
min=%
250615
综上所述,主梁正截面承载力计算过程及结果见表14
表14正截面承载力计算表
A（mm）
28225
225228
225
（mni）
2214
980
444主梁斜截面受剪承载力计算
匹=615/200=<
b
截面尺寸验算：
hw=h0=650-35=615mm
由前述计算已知，支座处剪力最大，配置腹筋以其为控制要求，如果它满足抗剪要求
那么其他支座或结构处也将满足。
现对其进行计算配置箍筋:
对第一内支座Qb而言，前述已知:
0.25fcbh0=KNm>
N==，满足抗剪要求;
Vc=0.07fcbho=KNm<
dV==,由计算确定腹筋。
初选双肢箍筋As,即AsV=mm2,S=300mm查《水工钢筋混凝土结构学》第三版表4-1得Smax=300>
120，初选满足要求。
Vsv1.25fyvA^h0=1..6/120615103
S
VcsVcVsv=+=>
dV=
A
sv二空=（250300）=%>
min=%,满足要求。
为了配筋方便，其他地方均以构造配置
bs
8@200的钢筋,斜截面受剪承载力计算结果见表15
表15主梁斜截面受弯承载力计算
边支座Q
B支座Q
双肢
8@200
445主、次梁交接处附加横向钢筋计算
因而有可能在主梁
在主梁与次梁交接处，主梁的梁腹承受由次梁传来的集中荷载作用,的中下部出现斜向裂缝。
为防止破坏，应在此交接处设置附加横向钢筋（箍筋或吊筋）
形式如图10。
图10主梁与次梁交接处箍筋和吊筋形式
考虑到主梁与次梁交接处的破坏面大体如图10（b）和（c）虚线所示，故附加横向钢筋应
布置在S=2h1+3b=2（650-400-35）+3200=1030mm
由AdF（1.290.2881.0545.965）1032
2210Sin45o
而Asv=;
=mm
2fyvSin
选用512（As=565mm2）
第五章施工图的绘制
施工图绘制
按照国家制图标准《房屋建筑制图统一标准》和《建筑结构制图标准》绘制施工图，合理图面布置，正确表达，文字规范，线条清楚，达到施工图设计深度要求。
结构平面布置图
绘制结构平面布置图如图二，注意哪些用实线表示，哪些用虚线表示。
给板、主梁和次梁编号，尺寸标注要求清楚、完整。
板的配筋图
板的钢筋负弯矩筋画在上边（左边），正弯矩筋画在下边（右边）。
图上标注的受力钢
钢筋用粗线表示，其他用细线表示。
主、次梁的配筋图
应根据弯矩包络图确定，钢筋在支座的锚固长度应根据构造要求确定。
在梁的纵断面图上标
注钢筋的编号和断点位置。
除开计算得到的纵向受力钢筋和箍筋以外，还要设计构造钢筋：
边支座的构造负筋和架力钢筋。
横断面图上应将钢筋的根数、钢筋位置、钢筋直径、钢筋编
号表示清楚。
在一个横断面图上应标注断面宽度和高度。
横断面图上的钢筋编号与纵断面图
与间距应与计算书上一致。
有圆弯钩。
直径、长短和形状完全相同的钢筋用同样的编号。
3课程设计体会
如果说理论学习和社会实践之间是一条河，那么课程设计是跨越河流，实现两岸连通的
桥梁。
此次课程设计虽然只持续了一周时间，然而，却为我深入认识自己提供了一个平台，
同时也使自己的理论学习与社会实践有了一次小小的结合，因此受益匪浅。
课程设计期间，由于基础知识的不扎实以及课程间未能很好的融合，出了许多方面的问
的修改计算，使平时信心十足的我饱受打击。
几经周折，早出、晚归、开夜车，加上王中强
谢。
尽管这几天在抱怨和劳累中度过，但是我感觉这次课程设计是我大学生涯以来过得最充实，也是最累、最锻炼意志和耐力的一次，学习和实践不但得到了结合，同时使我与同学们
的协作能力得到了极大的增强。
但是我都一路
计与日常工作以及不同课程设计之间的时间冲突为此次设计增添了不少麻烦，挺过来了，因此我是胜利者。
通过此次实践，我学会了忍受和坚持，学会了与时间赛跑，同
时也使我的CAD绘图能力也有了很大的提高，因此我要感谢学校，感谢老师给了我此次实践的机会，谢谢！
1】
2】
5参考文献
段敬民，刘新华，程选生主编.混凝土结构设计.人民交通出版社出版,2006
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