常用材料离子渗氮文档格式.docx
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构
8
20Cr
HB170/190
600~750
HB190/210
550~750
9
20CrMnTi
HB180/200
650~800
HB200/220
10
20Cr2Ni4A
HRC15/32
550~650
11
25CrMoV
12
25Cr2MoV
700~850
13
30CrNi3
500~650
14
35CrMo
HRC32
500~700
HRC25
35CrMoV
HB280/320
550~700
16
35CrMnSi
HB250
17
35CrMnTi
650~750
18
35SiMn2MoV
超声硬度HRC48/52
19
40Cr
HB210/240
20
Y40Mn
冷轧
400~550
21
40MnB
400~500
22
40CrNiMo
HRC26/27
450~650
23
40CrMnMo
HB220/250
24
40Mn2
25
42CrMo
HRC29/32
26
45MnMoB
450~550
27
PCrMo
HRC30/40
28
PcrNi3Mo
HRC32/38
450~600
渗
29
25Cr2MoAl
HV260
850~1100
0.30~0.60
①二段：
520/530+560/580
氮
30
30CrMoAl
HB207/217
850~1050
②520~550
HB217/223
800~900
31
30CrMnAl
HB187/217
800~1000
HB223/228
750~850
32
38CrMoAl
HB260
850~1200
②540~580
工
33
25CrNi3MoAl
调质+时效
HRC40
1000~1150
0.15~0.30
模
34
25Cr3Mo3VNb
HRC48
1000~1105
具
35
3Cr2W8
一般退火
HB200
850~1000
HB286
650~900
HB396
淬火+回火
HRC45/47
1000~1200
0.10~0.25
36
5CrNiMo
0.20~0.40
HRC41
37
5CrMnMo
38
5Cr2NiMoV
800~950
39
8Cr2MnMoWVS
HRC45
40
9Mn2V
41
CrWMn
350~550
HV850
880~920
0.15~0.25
42
GCr15
轧制
300~450
淬火+680℃回火
400~450
淬火+530℃回火
HRC38
43
Cr12
0.10~0.20
HRC50
480~520
44
Cr12MoV
HB207/220
850~950
HRC59/62
470~500
W6Mo5CR4V2
HRC65
HV0.11000~1300
0.02~0.10
46
W18Cr4V
47
M42
HRC68
1200~1400
不
48
1Cr18Ni9Ti
固溶
HV162
950~1200
0.08~0.15
580~620
锈
49
1Cr18Ni11Nb
HV170
560~580
耐
50
17—4Pb
固溶时效
HV440
560~600
酸
51
2Cr13
HV240
0.10~0.30
52
3Cr17Mo
HB280/340
53
4Cr9Si2
淬火+740℃回火
HRC31
520~560
54
4Cr14Ni14W2Mo
HV232
700~1050
0.06~0.12
540~600
55
4Cr14Ni24Ti2MoAlVB
淬火+时效
HV400
0.05~0.10
56
9Cr18
900~1100
0.12~0.20
HRC52
1100~1350
57
Cr26Mo1
HV200
超声硬度HRC50/70
0.08~0.20
二段：
550+650/750
铸
58
HT20-40
铸态
HB203
300~500
5~15
540~580
铁
59
QT60-2
HB241
400~700
60
CrMoCu
HB255
钛
61
TA2（纯钛）
HV160/190
HV0.05850~1600
0.05~0.25
62
TA7（钛合金）
HV330/350
HV0.051000~1800
0.05~0.20
63
TC4（钛合金）
HV280/320
粉
64
纯铁系
密度6.0~7.2g/Cm
HV135/57
HV145~66
0.18~0.60
末
65
Fe+0.5%C
密度6.5g/Cm
HV160
HV182
0.10~0.50
冶
66
Fe+0.5%C+1.5%Cu
HV175
HV1110
67
Fe+0.5%C+1.0%Cr
HV190
HV1170
0.05~0.40
+0.25%Mo+0.6%Mn
其
68
Ni36CrTiAl
弹性合金
500~600
0.06~0.10
他
69
Fe—Ce—Al合金
消噪合金
1100~1400
新工艺大幅提高氮化渗层或缩短氮化工艺时间。
本企业通过长时间研究，多次实验后发现一种新的工艺方式。
在单位时间内大幅度提高渗层或缩
短工艺时间上有了极大的提高。
主要使用了改变工艺和介质的两中方式。
典型材料和实验结果：
注：
实验过程为保证结果统一性，是按照同一标准进行实验。
本公司可根据客户技术需要调整工艺
时间。
脉冲等离子体渗氮技术
渗氮是在一定条件下将氮渗入金属表面从而提高金属材料表面综合机械性能的一种表面热处理方法。
它广泛用于铸铁、碳钢、合金钢、不锈钢及钛金属等材料的表面强化、提高材料表面硬度、抗疲劳强度、抗腐蚀性能和抗粘接能力。
一、常用的渗氮方法
常用的渗氮方法有：
固体渗氮、液体渗氮、气体渗氮、脉冲气体渗氮（气体周期改变）、直流等离子体渗氮（又称辉光离子氮化）、脉冲等离子体渗氮（电源周期供电）等。
从渗入的机理来看，主要有两大类：
第一类基于浓度梯度：
如固体渗氮（已很少采用）、液体渗氮、气体渗氮等，这类渗氮通常采用电炉将采用的含氮介质加热，通过含氮介质传递热能够，使被处理零件达到处理温度，以浓度梯度作为氮元素渗入的驱动力。
第二类基于电场的作用：
如直流等离子体渗氮、脉冲等离子体渗氮等。
在一定的真空条件下，通过微量的含氮气体，利用辉光放电产生电子和离子，离子直接轰击零件传递热能，使被处理零件达到处理温度，通过离子、活性原子与表面的复杂作用将氮元素渗入金属表面。
近年来人们通过尝试在真空容器内周期性供气来改善渗氮结果也获得了成功。
其加热方式应归与第一类，这类方式通过气体周期性的变化，能获得更多的活性原子一定程度上改变了渗氮效果，与基于电场的作用有某种类似。
无论是基于第一类还是第二类渗氮原理，尽管氮元素与零件的表面相互作用不尽相同，但在渗入金属内部后渗层深度的增长仍然符合扩散定律。
二、各种渗氮方法优缺点比较
我们把几种渗氮方法的特点比较列入下表：
渗氮方法
加热
方式
能耗
环境
污染
表面
脆性
运行
成本
操作
方式
处理
时间
液体渗氮
间接
中等
严重
一般
高
较复杂
短
气体渗氮
高
轻
易脆
中
简单
长
直流渗氮
直接
低
无
好
复杂
短
脉冲渗氮
最低
脉冲气体渗氮
间接
中等
较长
在等离子体渗氮工艺产生以前，主要的渗氮方式为：
液体渗氮、气体渗氮。
早期的液体渗氮方式含氰化物。
由于需在渗氮盐中加入带有巨毒的氰化物，劳动条件恶劣，环境污染严重。
上个世界末，很多国家明令禁止在盐浴成分中使用氰化物作为添加剂。
目前的液体渗氮方法已不含氰化物，但需要经常测试、调整成分，工艺复杂。
液体渗氮设备投资小，每炉处理时间短，处理结果均匀，变形相对较大，组织结构比较疏松，防腐性能差，最主要的还是产生大量废盐，处理成本高。
气体渗氮是将处理炉内通过略高入大气压力的氨气，通过电炉将被处理零件加热到渗氮所需温度然后长时间保温。
其设备投资相对较低，结构简单，装炉简单，其处理过程产生的化合物层含氮浓度高，表层易产生网状及脉状组织，脆性大，变形较大，实际运用中常常将化合物层磨掉，处理过程中氨气消耗量大，电耗较大。
脉冲气体渗氮是在较低的这些很空状态下进行，通过周期性置换炉内氨气，提高氮的活性，在保留气体渗氮特点的同时，设备投资略有增加，较气体渗氮有一定的改善，但耗气量仍然较大，处理成本略有增长。
等离子体渗氮包括直流等离子体渗氮和脉冲等离子体渗氮。
等离子体渗氮：
是在真空容器中通入压力为1.3×
103~1.3×
103Pa的氨气或氮氢混合气体，在电场作用下，气体电离，正离子轰击金属零件表面通过一系列的物理和化学过程形成氮化层，以达到表面硬化的方法。
直流等离子体渗氮与气体氮化相比：
①由于它是通过离子的轰击直接加热，能耗下降20%以上；
②具有更多的活性原子和离子，渗速快，尤其潜层渗氮效果更为明显；
③渗层质量好，表层不产生网状及脉状组织，脆性符合国家一、二级标准；
④变形小，由于渗氮与溅射的综合作用，六级精度齿轮渗氮后无需后处理；
⑤无环境污染，氨气消耗仅为气体渗氮的1%左右；
⑥由于表面活化，有利与不锈钢渗氮等。
等离子体渗氮时，出现弧光放电现象不可避免。
直流等离子渗氮采用可控硅整流技术，由于可控硅只有进入负半周才能完全截止，灭弧时间在毫秒级，尽管在电路上做了许多保护，仍然难以完全消除因弧光放电造成少量零件损坏。
操作过程比前述的其他渗氮方法更为复杂等。
针对直流等离子体渗氮带来的一些问题，人们又研究出脉冲等离子体渗氮技术。
关于脉冲等离子体渗氮技术的特点我们放在第三节做专门介绍。
三、脉冲等离子体渗氮
脉冲等离子体渗氮技术是上世纪九十年代发展起来的渗氮新工艺。
与直流等离子体渗氮相比：
除保留了直流等离子体渗氮的优点外，并具有以下改进①节能：
电源无功损耗减小、打弧时间大大缩短，约节约20~30%电能，生产成本低；
②能迅速灭弧，灭弧时间约15~20μs，不损伤零件，渗氮零件表面质量好；
③适应带有深孔、狭缝形状复杂零件的处理，能有效地提高氮化工件温度的均匀性及氮化层组织的均匀性；
④工艺参数独立可调，工艺范围宽，操作简便等特点。
由于脉冲电源的输出特性，使得我们能够通过直流部分给定输出电压并维持峰值电流（在工艺条件不变时）；
而通过改变占空比调节输出平均电流；
以及电源周期的关断特性赋予了脉冲等离子体渗氮的许多新特性。
1、
工艺参数独立可调
脉冲等离子体渗氮工艺的优点之一是工艺参数与物理参数独立可调。
这是因为在直流电源条件下，既要满足零件表面的电流密度要求，又要满足零件保温电流的要求，两者互相影响，使得电压、电流、工艺条件互相影响，并使操作过程变得复杂和难以控制。
而在脉冲电源条件下，电流密度由峰值电流满足，保温电流有平均电流满足，可由两个独立参数分别调节。
因此，工艺参数可在较大范围内变动。
如图一所示：
我们所要做的仅是调整占空比，使虚线位置上下移动，以获得加工所需要的平均功率。
P
Pmax
t
图一脉冲电源功率波形（实线为瞬时功率，虚线下面积为平均功率）
2、
灭弧速度快
灭弧速度快，可以避免零件弧光灼伤。
弧光放电是等离子体渗氮不可避免的一个工程，由于零件表面附着的油膜及污物（不可能绝对清洗干净，当然清洗的越干净越好）形成等离子鞘层产生电荷积累形成很大的场强，在一定条件下从而引发弧光放电。
在直流电源条件下，由于可控硅的导通特性使得迅速灭弧存在很大的困难。
而脉冲电源是一个周期关断性开关电源，脉冲频率在1K的电源自身在数百μs就有一次关断，电源本身就有抑制弧光迅速发展的特点，为了保证不灼伤被处理工件，在电路处理上我们一旦发现弧光放电趋势，就立即关断电源，然后重新点燃电源，根据我们的实验这些工作灭弧在15~20微秒内完成。
当然这个参数也可以调整，表面复杂要求高的工件我们可以将灭弧时间在更短的时间内完成；
而对于表面简单要求相对较低的工件，可以延长灭弧时间，这主要是为了兼顾保护工件和缩短处理时间而定。
3、
无需堵孔、有利于深孔、狭缝、微孔的渗氮
减少或无需堵孔、可在深孔、狭缝、微孔内实现氮化。
在等离子体渗氮处理时，对于零件内部的封闭孔可能产生阴极位降层重叠的现象，在重叠区域电子和离子异常活跃，很容易过度到弧光发电，我们称之为空心阴极效应。
脉冲电源易于抑制这种活跃现象，建立一个亚稳态，使得深孔、狭缝、微孔内实现氮化成为可能。
而对于直流条件下，在工作上很多孔需要在处理前进行封堵，处理后又需要拆堵，给操作造成了不便，采用脉冲电源可能减少和避免这些操作。
4、
节能
节电在20～30%以上。
与直流电源相比，由于可控硅器件特性，在设计直流电源时，不得不设计一个限流电阻，以限制电流的迅速增长，这个电阻阻值最小也在2Ω左右，在150A满载输出的条件下，仅此就可以节电27.36KW/h，加上提高了综合效率，节电至少在35%以上。
5、
处理质量好，变形小，利于提高层深
由于脉冲电源对弧光放电的抑制作用，弧光在零件表面作用时间极短，可获得高质量的表面，绝无弧损伤。
并且由于提高了温度均匀性，零件变形小。
由于其改善了工艺条件，在相同的时间内或者不利于渗氮的条件下，能提高层深。
6、能提高设备的利用率
在直流电源条件下，由于工艺数和物理参数的影响，再保温时电压的调节范围通常在650V左右，而采用脉冲电源，电压调节范围提高，例如在处理狭缝时可将电压提高到900V，增加了电源的有效率输出。
7、有利与深孔、狭缝、微孔的渗氮
由于脉冲电源对空心阴极的抑制作用，我们通过工艺实验，在型腔≥0.6mm的铝型材料积压模具内实现了氮化，也在Φ3×
340mm的深孔内实现了氮化。
四、结论
脉冲电源由其区别与直流电源的特性获得了很多的优良特性，无疑其应用前景十分广阔。
与支流电源相比，它具有以下优点：
工艺参数独立可调，操作更简便；
打弧速度快；
能有效抑制空心阴极；
节能；
处理零件质量好、变形小、有利于提高层深；
6、
缩短工艺时间、提高设备利用率；
7、
有利于深孔、狭缝、微孔氮化加工。
设备炉体部分型号以及参数：
设备LDMC系列脉冲电源的主要参数：
离子渗氮前预先热处理工艺的制订原则
为了保证渗氮件心部具有必要的力学性能（也称机械性能），消除加工过程中的内应力，减少渗氮变形，为获得良好的渗氮层组织性能提供必要的原始组织，并为机械加工提供条件，零件渗氮前必须进行不同的预先热处理。
1、氮化工艺参数对预先热处理工艺的要求
预先热处理中最后一道工序的加热温度至少要比渗氮温度高20～40℃。
否则，零件在氮化过程中其心部组织及力学性能将发生变化，零件的变形无规律，变形量将无法控制。
2、常用的预先热处理工艺
常用的预先热处理工艺有调质、淬火+回火、正火及退火。
调质是结构钢常用的预先热处理工艺，调质的回火温度至少要比渗氮温度高20～40℃。
回火温度越高，工件硬度越低，基体组织中碳化物弥散度愈小，渗氮时氮原子易渗入，渗氮层厚度也愈厚，但渗层硬度也愈低。
因此，回火温度应根据对基体性能和渗层性能的要求综合确定。
调质后理想的组织是细小均匀分布的索氏体组织，不允许存在粗大的索氏体组织，也不允许有较多的游离铁素体存在。
调质引起的脱碳对渗层脆性和硬度影响很大，所以调质前的工件应留有足够的加工余量，以保证机械加工时能将脱碳层全部切除。
对渗氮后要求变形很小的工件，在精加工前（如精磨）还应进行一次或多次稳定化处理，处理温度应低于调质温度而高于渗氮温度。
调质后，若工件的硬度或金相组织不合格，允许返工。
工、模具钢渗氮前的预先热处理一般采用淬
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