大型垃圾焚烧炉采用冷热二次风比较Word文档格式.docx
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环境参考温度
25
环境空气焓值
烟气出口温度
195
烟气出口焓值
空气密度
kg/Nm3
湿度
gr/kg干空气
灰温度
300
灰中碳含量
2
%
炉膛容积
m3
炉膛周界面积
m2
焚烧炉MCR工况下垃圾的元素分析如表2:
表2.MCR工况下垃圾元素分析（wt.%）
H
O
N
S
CL
W
A
50
18J
垃圾低位发热量为6800kJ/kg
三、计算结果及其分析
表3.垃圾燃烧产生的烟气成分（脱NOx前）
计算公式
O2
N2
CO2
根据质量平衡
H2O
3/3m/m
和化学反应生
SO2
成产物计算
HCL
Ar
P
表4..垃圾燃烧产生的烟气成分（脱NOx后）
成产物关系计
算
由于垃圾中的水分含量较高，达50%，同时脱NOx水的加入，使得生成烟气中水
分含量较高，占23%左右
表5•当二次风为冷风时的计算结果
符号
百分比
/%
公式
烟气热损失
q2
kJ/kg_fuel
VyAh
散热热损失
q5
（（Qi/1000）A2）A**1000
进料器损失
q6
设计值
未燃烧损失
q3
c碳未燃q碳+m碳未燃c碳
*△T
灰渣热损失
q4
Ar*cAr*△T
脱NOx损失
q7
m脱nox水*h水-m氨水*h氨
水
其他损失
q8
34
总损失
qioss
输入垃圾热量
qfuel
6800
mfuel*Qfuel
输入空气热量
qair
mair*hair
总热量
q
锅炉效率
n
有效利用热
Qi
kJ/h
D*△h
燃料消耗量
B
q/Qfuel
749
t/d
D
理论燃烧温度
0a
先计算燃烧产物拥有热量：
Qar,ne（（100-（q3+q4））/（100-q3））+Qai
r
再查出对于焓值下的温度
炉膛出口烟温
OiT
850
假设，然后校核
炉膛有效辐射层
厚度
s
m
炉膛/F炉膛
保热系数
1-q5/（n+q5）
烟气中三原子气
体容积份额
rRO2
（VSO2+VCO2）/Vy
烟气中水蒸气容
积份额
rH2O
VH2O/Vy
飞灰浓度
pfh
Kg/kg
Aara/100Gy
飞灰颗粒平均直
径
dfh
20
ym
查表
烟气密度
p
见表3•烟气成分（脱NOx前）
三原子辐射减弱
系数
kqrx
（+/刀s）A*（*T"
ll/1000）
飞灰辐射减弱系
数
kfhffh
1/
43000pyh/（（T”d）A（2/3））
焦炭颗粒辐射减
弱系数
kjX1X2
火焰辐射吸收率
kps
（kqrE+kfhpfh+kjX1X2）pS
火焰黑度
a
1-eA（-kps）
炉膛黑度
al
a/（h+（1-a）咖）
火焰中心高度系
M
（（Qfuel+Qair-Q3）/V炉膛）八
9i'
'
Ta/（M（*10-11odFiTa3/（©
jVc））A+1）
当二次风为冷风时，计算得到锅炉的效率为％。
在损失的热量中，烟气损失占进入炉膛总热量的％，而为完全燃烧热损失占％，这两部分热量占了总热损失的％。
由于锅炉出口烟温不能太低，一防止低温腐蚀，烟气带走的热量不可避免，在设计及实际运行时，要严格控制锅炉的排烟温度，防止烟气热损失过大。
同时要尽量提高燃料的燃尽率，以减少不完全燃烧热损失。
锅炉的理论燃烧温度达10843C，炉膛出口温度为850C。
满足炉内出口温度850C的要求，能够有效的减少二恶英的排放，同时锅内温度不会太高，也有利于减少NOx
的生成。
表6•当二次风为热风时的计算结果
比例
烟气热损
失
74h
散热热损
进料器损
未燃烧损
c碳未燃q碳+m碳未燃c碳△T
灰渣热损
脱NOx损
m脱nox水*h水-m氨水*h氨水
输入垃圾
热量
输入空气
有效利用
热
燃料消耗
kg/s
量
理论燃烧
温度
Qar,net（（100-（q3+q4））/（100-q3））+Qair
炉膛出口
烟温
9”
870
炉膛有效
辐射层厚
度
烟气中三
原子气体
容积份额
「R02
烟气中水
蒸气容积
份额
「H20
（fh
kg/kg
Aarah/100Gy
飞灰颗粒
平均直径
fm
见表3.烟气成分（脱NOx前）
三原子辐
射减弱系
kqrE
（+/Es）A*（*T"
飞灰辐射
减弱系数
kfhfh
43000pfh/（（T”d）A（2/3））
焦炭颗粒
辐射减弱
火焰辐射
（kqrE+kfhfh+kjX1X2）pS
吸收率
a/（ha（1-a）gj）
火焰中心
高度系数
（（Qfuel+Qair-Q3）N炉膛）八
On"
Ta/（M（*10-110iFlTa3/（©
jVc））A+1）
在相同的垃圾处理量的情况下，当二次风为热风时，计算得到锅炉的效率为％，比冷二次风有所提高。
在损失的热量中，烟气热损失为%，为完全燃烧热损失为％，均较二次风为冷风时有所下降。
理论燃烧温度为11383C，而炉膛出口温度为870C。
由于热二次风本身具有的热量，使得进入炉膛的热量增加，同时也减少了炉膛热量加热二次风所消耗的热量，可以有效的改善炉内的燃烧状况，提高燃烧温度。
理论燃烧温度较冷二次风时增加了54C，炉膛出口烟温提高20C。
炉内温度均满足减少二恶英及NOx生成的要求。
其次，采用热二次风，在同样的垃圾处理量下，保证蒸汽温度和压力不变，每小时可以多产生额定蒸汽，增加发电量。
四、数值模拟
4.1模拟方法与边界条件
对冷二次风及热二次风进行数值模拟。
根据垃圾焚烧炉的燃烧特点，用FLIC对炉排部
分的垃圾干燥、热解、残余炭燃烧的情况进行模拟，将计算的结果导入Fluent,进行气
相燃烧及辐射传热的模拟计算。
在气相燃烧及辐射传热上，采用Fluent进行模拟计算，
其边界条件如下：
表8•冷二次风边界条件
备注
二次风温度
二次风从前后墙的二次
二次风速度
80
m/s
风口喷入
炉膛出口压力
炉墙
394
燃料入口
将FLIC模拟结果导入
表9•热二次风边界条件
次风从前后墙的二次风
口喷入
4.2模拟计算结果
冷热二次风的等速度分布图分别见图1和图2
ESSC+D1
7SSC+D1aai+m
«
£
7«
+O4
sjattDi
■语“诙心
3呑询
3.IHE+D12j57e*tH
ZZ2B+D1
1.7&
+01
1.33t+D1总耳心4.4&
+00OffirtOD
图1.冷二次风炉内等速度分布图（m/s）
SJSI4HCM
76QitQ1Tiat*ai
$^114401
S37t40"
2r40-
447e+0-402^1-2史i9斗斗口勺
3们HL
2驱*"
£
24«
tQ1usrtai
114MQ1efi4*4CID447*400ooa^ac
图2•热二次风炉内等速度分布图（m/s）
从图1和图2可以看出，为了保持炉内的过量空气系数，采用热二次风后，二次风进入炉膛的速度大大提高，由此对炉膛内的气流组织产生较大的影响。
二次风的喷入，一方面有利于炉内可燃物质的燃尽，另一方面，高速的二次风喷射入炉内产生气体的扰动，延长了烟气在炉内的停留时间，有利于降低污染物的排放。
从图1和图2可以看出,热空气对流程的扰动和影响更明显。
但是当二次风采用热风时，密度减小，容积大幅度增加，二次风射入炉膛速度大大提高，烟气在炉膛内的停留时间减少。
在数值模拟中，采用示踪粒子的方式，在焚烧炉膛和第一通道的交界处喷入示踪粒子，据计算，采用冷二次风，烟气在炉膛内的停留时间为，采用热二次风之后，气体在炉膛内的停留时间比冷二次风时的停留时间减少%，
为。
冷热二次风炉内温度分布图见图3和图4。
从图3和图4可以看出，炉膛内的高温去集中在出于热分解区域的炉排上方，炉内的高温区处于炉拱与炉排之间的气相燃烧区域。
高速的热二次风在炉拱和炉排上部的空
间形成的回流区，对热烟气进行有效的卷吸，但是由于热二次风本身带入的热量，改善了炉膛整体的燃烧状况，高温区的温度较冷二次风时的温度有所升高，因此采用热二次风，对加强燃烧的有一定的效果。
五、结论
（1）二次风采用热风送风可以有效的提高锅炉的效率，相比冷风的％上升到％。
同时理
论燃烧温度也有较大的提高，从10843C提高到11383C，从而导致炉膛出口烟温从850C上升到870C，均可以有效的减少二恶英的排放。
此外，采用热二次风可以有效的提高锅炉的蒸发量，计算结果显示热二次风可以增加h的额定蒸汽量，
增大发电量。
（2）二次风若采用220C的热二次风，进入炉膛的二次风速大大提高，从而使得烟气在炉膛内的停留时间降低。
采用颗粒跟踪法，将颗粒进入炉膛的速度设置与二次风速相同。
冷二次风的入口风速为80m/s,热二次风的入口风度为142.78m/s,据数值模拟的结果显示，冷二次风烟气停留时间为，而采用220C的热二次风之后，烟气
在炉膛内的停留时间只比采用冷二次风时烟气在炉膛内的停留时间减少了%，为。
根据垃圾焚烧，有效控制二恶英排放的规定，烟气在炉膛中的停留时间不少于2s，
因此，采用热二次风容易造成烟气炉膛内的停留时间过短，造成烟气中二恶英含量过高，不符合排放标准，增加处理费用！
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