楼梯斜跑脚手架计算定律Word格式文档下载.docx
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按双立杆受力设计
双立杆计算高度H1（m）
双立杆受力不均匀系数KS
0.6
二、荷载参数
脚手板类型
冲压钢脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.3
挡脚板类型
冲压钢挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.16
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.35
斜道均布活荷载标准值Gkq（kN/㎡）
斜道施工作业跑数nj
风荷载标准ωk（kN/m2）（单、双立杆）
基本风压ω0（kN/m2）
0.4
0.334、0.334
风荷载体型系数μs
1.128
风荷载高度变化系数μz（单、双立杆）
0.74、0.74
搭设示意图：
平面图
立面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数m
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
113600
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
4730
计算简图如下：
水平杆布置方式
承载力使用极限状态
q=（1.2×
（0.035+Gkjb×
lb/（m+1））+1.4×
Gkq×
lb/（m+1））×
cosθ=（1.2×
（0.035+0.3×
1.2/（2+1））+1.4×
3×
1.2/（2+1））×
0.894=1.668kN/m
正常使用极限状态
q'
=（（0.035+Gkjb×
lb/（m+1））+Gkq×
cosθ=（（0.035+0.3×
1.2/（2+1））+3×
0.894=1.211kN/m
1、抗弯验算
Mmax=0.1q（la/cosθ）2=0.1×
1.668×
（1/0.894）2=0.209kN·
m
σ=Mmax/W=0.209×
106/4730=44.186N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.677q'
（la/cosθ）4/（100EI）=0.677×
1.211×
（1000/0.894）4/（100×
206000×
113600）=0.548mm≤[ν]=min[la/cosθ/150，10]=min[1000/0.894/150，10]=7.457mm
3、支座反力计算
Rmax=1.1×
qla/cosθ=1.1×
1/0.894=2.052kN
Rmax'
=1.1×
q'
la/cosθ=1.1×
1/0.894=1.49kN
四、横向水平杆验算
F1=Rmax/cosθ=2.052/0.894=2.295kN
q=1.2×
0.035=0.042kN/m
F1'
=Rmax'
/cosθ=1.49/0.894=1.667kN
=0.035kN/m
σ=Mmax/W=0.925×
106/4730=195.56N/mm2≤[f]=205N/mm2
νmax=4.406mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm
Rmax=2.32kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
横向水平杆：
Rmax=2.32kN≤Rc=0.8×
12=9.6kN
纵向水平杆：
Rmax=2.052/0.894/2=1.148kN≤Rc=0.8×
六、荷载计算
斜道均布活荷载标准值Gkq（KN/㎡）
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重荷载NG1k
每米内立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值gk1＇
gk1＇=（la/cosθ+（la/cosθ）×
m/2）×
0.035×
n/2/（n×
H）=（1/0.894+（1/0.894）×
2/2）×
2/2/（2×
3）=0.013kN/m
单内立杆：
NG1k=（gk+gk1＇）×
（n×
H-H1）=（0.35+0.013）×
（2×
3-3）=1.089kN
双内立杆：
NGS1k=（gk+gk1＇+0.035）×
H1=（0.35+0.013+0.035）×
3=1.194kN
每米中间立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值gk1＇
0.035/H=（1/0.894+（1/0.894）×
0.035/3=0.026kN/m
单中间立杆：
NG1k=（2×
gk-0.035+gk1＇）×
H-H1）=（2×
0.35-0.035+0.026）×
3-3）=2.073kN
双中间立杆：
NGS1k=（2×
gk+gk1＇）×
H1=（2×
0.35+0.026）×
3=2.178kN
2、立杆承受的脚手板及挡脚板荷载标准值NG2k
每米内立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值gk2＇
gk2＇=[Gkjb×
（la/cosθ）×
lb/2+Gkdb×
（la/cosθ）]×
（n/2）/（n×
H）=[0.3×
（1/0.894）×
1.2/2+0.16×
（1/0.894）]×
（2/2）/（2×
3）=0.063kN/m
NG2k=gk2＇×
H-H1）=0.063×
3-3）=0.189kN
NGS2k=gk2＇×
H1=0.063×
3=0.189kN
每米中间立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值gk2＇
（la/cosθ）]/H=[0.3×
（1/0.894）]/3=0.127kN/m
H-H1）=0.127×
3-3）=0.381kN
H1=0.127×
3=0.381kN
立杆施工活荷载计算
NQ1k=[Gkq×
lb/2]×
nj=[3×
1.2/2]×
2=4.027kN
七、立杆稳定性验算
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W（mm3）
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
立杆截面面积A（mm2）
450
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=kμh=1×
1.5×
1.2=1.8m
长细比λ=l0/i=1800/15.9=113.208≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×
1.2=2.079m
长细比λ=l0/i=2079/15.9=130.755
查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.396
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用下的单立杆轴心压力设计值：
单立杆的轴心压力设计值：
N1=1.2×
（NG1k+NG2k）+1.4×
NQ1k=1.2×
（1.089+0.189）+1.4×
4.027=7.171kN
N2=1.2×
（2.073+0.381）+1.4×
4.027=8.583kN
N=max{N1，N2}=8.583kN
σ=N/（φA）=8583/（0.396×
450）=48.165N/mm2≤[f]=205N/mm2
双立杆的轴心压力设计值:
NS1=1.2×
（NGS1k+NGS2k）+N1=1.2×
（1.194+0.189）+7.171=8.831kN
NS2=1.2×
（NGS1k+NGS2k）+N2=1.2×
（2.178+0.381）+8.583=11.654kN
N=max{Ns1，Ns2}=11.654kN
σ=（KS×
NS）/（φA）=（0.6×
11654）/（0.396×
450）=39.239N/mm2≤[f]=205N/mm2
组合风荷载作用下的单立杆轴向力：
（NG1k+NG2k）+0.9×
1.4×
（1.089+0.189）+0.9×
4.027=6.608kN
（2.073+0.381）+0.9×
4.027=8.019kN
N=max{N1，N2}=8.019kN
Mw=0.9×
1.4Mwk=0.9×
1.4ωklah2/10=0.9×
0.334×
1×
1.22/10=0.061kN·
σ=N/（φA）+Mw/W=8019/（0.396×
450）+0.061×
106/4730=57.896N/mm2≤[f]=205N/mm2
（1.194+0.189）+6.608=8.268kN
（2.178+0.381）+8.019=11.09kN
N=max{Ns1，Ns2}=11.09kN
σ=KS×
NS/（φA）+Mw/W=0.6×
11090/（0.396×
106/4730=50.236N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、立杆地基承载力验算
地基土类型
素填土
地基承载力特征值fg（kPa）
160
地基承载力调整系数kc
垫板底面积A（m2）
0.25
N1=（NG1k+NG2k）+NQ1k=（1.089+0.189）+4.027=5.305kN
N2=（NG1k+NG2k）+NQ1k=（2.073+0.381）+4.027=6.481kN
NS1=（NGS1k+NGS2k）+N1=（1.194+0.189）+5.305=6.688kN
NS2=（NGS1k+NGS2k）+N2=（2.178+0.381）+6.481=9.04kN
N=max{N1，N2，Ns1，Ns2}=9.04kN
立杆底垫板平均压力P=Ns/（kcA）=9.04/（0.4×
0.25）=90.4kPa≤fg=160kPa
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