32m现浇箱梁贝雷支架施工方案文档格式.docx

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底板下设4排，横向间距0.6m。

模板底板厚（含肋）为14.8cm，贝雷梁顶面标高平梁端梁底扣除模板厚后的标高，跨中28.6m范围采用I20工字钢或20cm方木垫起调高，以保证梁体设计线形。

详见图2、图3和图4。

二、结构检算

设计荷载：

砼箱梁自重：

G1=788t，其中翼缘板部分梁重：

G2=209t

侧模和支架：

G2=94t

底模：

G3=24.5t

内模及支架：

G4=46.5t

贝雷梁片桁架容许内力和几何特性见下表：

表1贝雷梁桁片容许内力表

桥型

容许

内力

不加强桥梁

加强桥梁

单排

单层

双排

三排

双层

弯距（KN.m）

788.2

1576.4

2246.4

3265.4

4653.2

1687.5

3376

4809.4

6750.0

9618.8

剪力（KN）

245.2

490.5

698.9

表2贝雷梁桁片几何特性表

几何特性

结构

构造

W（cm3）

3578.5

7157.1

10735.6

14817.9

22226.8

7699.1

15398.3

23097.4

30641.7

45962.6

I（cm4）

250497.2

500994.4

751491.6

2148588.8

3222883.2

577434.4

1154868.8

1732303.2

4596255.2

6894328.8

1.翼缘板下部贝雷梁检算

（1）支架结构特性

三排单层贝雷梁惯性矩I=751491.6cm4，截面抵抗弯矩W=10735.6cm3，最大弯矩M=2246.4kN·

m，最大剪力T=698.9kN。

（2）荷载计算

①模板及支架自重，G=94/2t=470KN

②新浇砼重量，G=104.5=1045KN

③贝雷梁自重,0.9KN/m

每米荷载重量：

q=（470＋1045）/32.6＋0.9×

3=49.2kN/m

（3）支架受力图示

贝雷梁看作2跨连续梁，图示如下：

⑷计算结果

最大弯矩产生在中间的支点上：

Mmax=0.125ql2=0.125×

49.2×

14.22=1240.1kN·

m＜[Mmax]

=2246.4kN·

m

最大剪力产生在中间的支点上，

Tmax=0.625ql=0.625×

14.2=436.7kN＜[Tmax]=698.9kN

挠度f=0.00521ql4/（EI）

=0.00521×

49200×

14.24/（2.1×

1011×

751491.6×

10-8）×

103

=6.6mm≤L/1000=14.5mm

由上检算，贝雷梁处于安全状态。

⑸贝雷梁对支点压力

边支点：

N=0.375ql=0.375×

14.2=262KN

中支点：

N=2Tmax=2×

436.7=873.4KN

2.腹板、底板下贝雷梁检算

（1）模型结构特性

采用10排单层贝雷梁，在跨中节点处采用三排贝雷梁横向相连，按均布荷载考虑。

惯性矩I=2504972cm4,截面抵抗弯矩W=35785cm3，最大弯矩M=7882kN·

m，最大剪力T=2452kN。

①底模板、内模及支架自重：

G=71t

②新浇砼重量：

G=788-209=579t

③贝雷梁自重,0.9kN/m

q=（71＋579）/32.6×

10＋0.9×

10=208.4kN/m

贝雷梁看作2跨连续梁，图示如下：

⑷计算结果

最大弯矩产生在跨中，

Mmax=0.125ql2=0.125×

208.4×

14.22=5252.7KN·

m＜Mmax]

=7882kN·

最大剪力产生在支点上，

14.2=1849.6KN＜[Tmax]=2452KN

=0.00521×

208400×

2504972×

=8.4mm≤L/1000=14.5mm

N=0.375ql=0.375×

14.2=1109.7kN

N=2Tmax=2×

1849.6=3699.2KN

3.贝雷梁下部型钢横梁验算

横向分配梁的计算主要是为求得其所受的最大支反力，即单根钢管柱所受的最大压力，以便检算钢管立柱的强度和稳定性，而横向分配梁本身的强度因Q235钢材的抗拉、抗剪强度很高而不成为控制因素，为检算的完整性起见，在此一并验证。

⑴荷载计算

①翼板下部贝雷梁支点反力

跨端：

P1=P2=P3=P14=P15=P16=87.3kN

跨中：

P1=P2=P3=P14=P15=P16=291.1kN

②腹板和底板下部贝雷梁支点反力

P4=P5=P6=P7=P8=P9=P10=P11=P12=P13=111kN

P4=P5=P6=P7=P8=P9=P10=P11=P12=P13=369.9kN

⑵力学图示

a、跨中型钢横梁可看作是6跨连续的简支梁。

力学和计算结果如下图示：

R1R2R3R4R5R6R7

计算结果：

①R1＝R7＝540.8KN

R2＝R6＝655.3KN

R3＝R5＝1024.2KN

R4＝992.0KN

②横向分配梁最大挠度2.7mm，位于分配梁梁端。

③分配梁截面最大应力108.0MPa。

b、跨端型钢横梁可看作是4跨连续的简支梁。

R1R2R3R4R5

①R1＝R5＝274.8KN

R2＝R4＝329.5KN

R3＝420.1KN

②横向分配梁最大挠度3.7mm，位于分配梁梁端。

③分配梁截面最大应力64.7MPa。

经计算最大弯曲应力108MPa，横向分配梁最大挠度位于分配梁梁端为3.7mm。

HW40型钢容许弯曲应力[σ]=210MPa，容许剪应力[τ]=125MPa，支架容许挠度是跨径的1/1000mm，可知型钢处于安全状态。

在施工过程中，两侧外部贝雷梁应尽量放在钢管支撑上。

4.钢管立柱验算

钢管立柱承受上部型钢传下的荷载，大小为工字钢支点反力。

取压力（支点反力）最大的验算，即R=1024.2KN。

⑵稳定验算

取最高墩1#墩钢管3.2m检算。

钢管回转半径r=

/4=218.9mm

长细比λ=L/i=3200/218.9=15

查轴心受压稳定系数表，φ=0.900

钢管容许承载[N]=ΦA[σ]=0.900×

3.14×

（6302-6082）/4×

145

=2790KN

钢管受到最大压力为1024.2KN<

[N]=2790KN

钢管处于稳定状态。

（3）基础承台顶面局部承压能力检算

每根钢管柱底焊接750mm×

10mm钢板一块，根据《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3－2005）的规定，C30混凝土结构局部承压容许应力按下式计算：

式中，

—混凝土构件的计算底面积；

—局部承压面积；

此处

根据规范规定，

不得大于3，故取

，得混凝土的局部承压容许应力：

钢管柱底实际压应力为：

故基础承台顶面混凝土局部承压能力满足要求。

5.贝雷梁挠度

由贝雷梁计算挠度可知，贝雷梁最大挠度△f=9mm，该挠度值未包含贝雷梁因安装误差及使用过程中连接部位存在缝隙等因素引起的自然挠度。

自然挠度用下面的公式计算：

对奇数跨

对偶数跨

其中

：

为连接件间间隙，根据规定取0.5mm；

n：

为贝雷梁的跨数。

32米支架贝雷梁单排每跨5片，自然挠度为v＝（0.5/2）×

（52－1）＝6mm。

因此，贝雷梁的理论计算最大挠度应为以上两个挠度值的叠加，即9＋6＝15mm，在跨中，即1/4和3/4梁垮处。

6.支墩基础设计检算

⑴跨中支墩基础设计检算

现浇支架支墩基础设计形式为：

跨中支墩采用明挖基础，基础尺寸为13.4m长×

3m宽×

1.5m高；

端部支墩因两边桥墩基础为明挖扩大基础，基础襟边为三层，无法放置支墩，且置于其襟边上将加大基础偏心力矩，造成桥墩基础的不稳定，故支架端部支墩单独设明挖基础，尺寸为11.4m长×

1m宽×

1m高。

现对跨中支墩明挖基础进行检算，端部支墩明挖基础的检算方法与此相同。

明挖基础下持力层强度检算采用如下公式进行：

式中，

—基底应力（KPa）；

N—基底以上竖向荷载（KN）；

A—基底承压面积（m2）；

M—作用于墩（台）上各外力对基底形心轴之力矩（KN·

m）；

W—基底截面模量（m3）；

—基底持力层地基容许承载力（KPa），此处依据设计应为350KPa.

跨中明挖基础基底以上竖向荷载包含钢管立柱承受的上部荷载、钢管柱本身自重和明挖基础圬工的重量三部分，计算如下：

N＝P1＋P2＋P4＝（540.8×

2+655.3×

2+1024.2×

2+992）+

（1.838×

3.2×

7）+（13.4×

3×

1.5×

2.5×

10）＝5432.6+41.2+1507.5=6981.3KN

跨中支墩基础为轴心受压，不考虑外力引起的弯矩作用，故基底应力为：

满足要求。

三、满堂式支架预压及预拱度调整

1、预压目的

消除支架及地基的非弹性变形，测定沙箱的非弹性变性，测量支架的弹性变形，检验支架的刚度、强度和稳定性，根据箱梁设计张拉后的上拱度，再计算出模架底模的预拱度。

2、预压荷载计算和分布

腹板及其两侧压重按简支箱梁简化结构砼自重加模板自重加载，检验支架的刚度、强度和稳定性。

模板重量165t，梁重788t，考虑施工荷载7t，则总重量为960t。

模板荷重：

翼板处：

94÷

（3.3×

32.6）=0.87t/m2

腹板和底板处：

71÷

（6.4×

32.6）=0.34t/m2

每平方米加载重量：

①腹板处：

2.8×

2.5+0.34=7.34t/m2;

②底板处：

0.64×

2.5＋0.34=1.94t/m2；

③翼板处：

0.35×

2.5＋0.87=1.745t/m2；

3.0×

2.5+0.34=7.84t/m2;

1.34×

2.5＋0.34=3.69t/m2；

则32.6m梁压重为（7.34×

0.645×

2+1.94×

5.11＋1.745×

3.3×

2）×

23.6＋（7.84×

1.1×

2+3.69×

4.2＋1.745×

4.5×

2=1127.6t，预压荷载为梁自重和模板重量的1127.6/（165+788+7）=1.1倍。

3、观测点的布置

地基基础沉降量观测点共布置17个点，用水准仪进行观测：

在靠近两侧桥梁承台上每根钢管立柱边布设1个点，每个承台5个共10个点，跨中支墩上每根钢管立柱边布设1个点，共7点，观测点具体布置如下：

落模砂箱沉降量观测点共布置17个点，用钢尺量测：

在每根钢管立柱顶部的砂箱内砼预制块上画线作标记，量测出标记线与砂箱钢管顶面相对高差的变化值，即为砂箱内砂子的沉降量。

支架上部贝雷梁的变形观测点共布置25个点，用水准仪进行观测：

在支架上布设5排，5组贝雷梁下每组布设1个点，共布设25个点，观测点具体布置如下：

贝雷支架变形观测点布置图

4、加载施工

预压重量为箱梁混凝土、模板及支撑桁架重量的110%，采用沙袋进行，沙袋事先称重以便控制，每袋按60kg装袋并封口。

沙袋码放根据梁体重量分布情况设置。

采用分三级加载，第一次加载为满载的50%，第二次加载为满载的80%，第三次加载为100%（满载）；

卸载的按加载的相反顺序进行。

加载时自梁跨跨距中心线和梁中心线对称等载预压布置，防止支架偏压失稳。

加载顺序按混凝土浇注的顺序，即从跨中向两侧桥墩对称摆放。

加载横断面图。

5、沉降观测

观测采用高精度水准测量仪和毫米塔尺进行观测沉降。

为减小人为观测误差，应定人、定仪器观测，观测时间应选择在早晨或傍晚，避免在强光、高温时进行。

观测步骤：

（1）在堆载试验开始前对各个观测点进行初读数并记录于下列表格中。

钢管支柱沉降观测数据天气：

温度：

日期：

测点编号

观测数据

砂箱变形观测数据天气：

贝雷梁预压变形观测记录表附后。

贝雷梁支架检查表荷载等级：

贝雷支架的受力变化情况

承台基础的受力变化情况

砂箱的受力变化情况

（2）当荷载达到50%和80%时各观察检查一次，当荷载达到100%时，静置24小时后，每4小时观测检查一次，当连续四次观测的变形不大于2mm时即可认为稳定。

（3）稳定卸载观测：

当卸载到50%观测一次，当卸载完成后，静置24小时后，每4小时观测一次，连续四次变形观测的累积变形不大于2mm时即可认为稳定。

现浇梁预压观测记录表（空载、满载、卸载）

观测值日期观测点

测量：

记录：

时间：

天气:

6、数据计算、分析、整理

为准确设置施工预拱度，指导今后其余各跨支架预拱度的设置，根据预压卸载前后的实际测量的高程变化，确定支架的弹性变形和非弹性变形值。

（1）荷载作用变形量计算

加载前的初始读数-满载稳定后的终读数=总变形量

加载前的初始读数-空载稳定后的终读数=非弹性变形量

总变形量-非弹性变形量=弹性变形量

（2）数据处理

以变形量为纵轴Y，以观测间隔时间为横轴T，绘制不同点的变形速率图。

以梁水平纵向为X轴，以不同点的弹性变形量为Y轴，连接各点绘制出梁的纵向弹性变形曲线。

7、预压试验报告的整理

（1）依据梁模纵向的弹性变形曲线、设计的预应力干缩自重等造成的拱度曲线、设计要求的成品梁的拱度曲线叠加得出模架立模时的拱度曲线。

贝雷梁支架变形量计算表

加载前实测值

满载稳定实测值

空载稳定实测值

总沉降量

弹性变形

非弹性变形

（2）根据现场实测的数据，遵照规范要求，对原始数据加以分析、汇总，并与设计计算值加以对比，依据对比结果得出试验结论；

最后整理成贝雷梁支架预压总结报告。