汽轮机讲课内容汇总文档格式.docx
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即只要凝汽器没有负压，真空破坏门就要在开位。
抽汽逆止门
，
一，作用：
机组掉闸或甩负荷时，快速关闭，防止抽汽管路中蒸汽倒流回汽缸造成超速，防止加热器中疏水汽化湿蒸汽倒回汽缸，防止加热器管束泄漏给水进入汽缸，避免设备损坏。
二，形式：
一般为扑板式，自开关配强制关闭装置。
当逆止门前后有足够的差压，逆止门自行开启，差压大开度大，差压不足时阀门自行关闭。
强关装置为气动活塞弹簧式，只能强关或助关逆止门，不能开启逆止门，强关装置在开位，是将逆止门置于自由状态。
高排逆止门、四、五、六抽逆止门，门板较重，设置助开配重块，门板与门轴用销键固定，传动杠杆与门轴用销键固定，活塞杆与传动杠杆为单向限位传动，当强关装置处于警戒位置，活塞杆与传动杠杆脱开，逆止门处于自由状态。
一、二、三抽逆止门，门板套装在门轴上，活动链接，传动杠杆与门轴销键固定，活塞杆与传动杠杆上下限位链接，当强关装置警戒位，活塞杆开启，传动杠杆抬起门轴旋转，逆止门关反馈消失，开反馈来，但门板不动。
三，控制：
强关装置由空气引导三通阀、电磁三通阀控制，空气引导阀控制所有抽汽逆止门包括高排逆止门总气源，电磁阀控制一个逆止门。
当机组掉闸或甩负荷，OPC失压，空气引导阀动作，切断总气源，并将通往各逆止门强关装置空气母管与大气接通，所有逆止门关闭。
同时所有电磁阀失电，切断对应的分支气源，并将活塞缸下腔与大气接通。
当加热器满水时，对应的电磁阀动作，强关对应的逆止门，不影响其他逆止门。
（三台高加共用一个给水三通阀，一个高加满水，一二三抽逆止门同时动作。
）
四，抽汽逆止门活动试验：
试验可以远控电磁阀，也可就地操作手动三通阀，将活塞缸上下腔短路。
机组带负荷时逆止门前后差压大，强关装置不可能将逆止门完全关闭，只是部分活动。
给水泵汽轮机
一、给水泵采用汽轮机拖动可以实现无级变速，使水泵扬程与装置扬程匹配，避免节流损失，汽轮机拖动比电机液力偶合器效率要高，并大大降低厂用电率。
二、控制系统采用电液调节，降低系统迟缓率，能够满足给水调节快速平稳的要求。
三、蒸汽系统采用双汽源配置，正常负荷四抽供汽，低负荷冷再供汽。
理论上可以实现汽源无扰切换，低压调门开度大于80‰高压调门开始开并控制转速。
但由于冷再压力高，高压调门经常备用容易卡涩，所以要设法定期活动高压调门――将冷再来汽电动门关闭，热控强制开高压调门。
四、不足之处：
不能自带油泵，要有辅助油泵连续供油。
油系统设置蓄能器，可以保证油泵事故切换时润滑及调节系统正常工作。
启动前，挂闸状态做一次油泵跳闸连启，切泵过程小机不掉闸，证明蓄能器蓄能容量满足、泵连启不超时。
五、调节保安系统：
六、
给水泵轴向推力平衡、机械密封、液力耦合器
一、给水泵出入口压差大，由出口指向入口的轴向推力很大，推力轴承无法承受。
给水泵一般都设置平衡盘平衡推力，并用平衡管将平衡室与入口导通，既平衡了轴向推力，又降低了出口端轴封处压力，便于密封。
二、机械密封：
动静环配合密封，密封环采用耐摩材料。
运行时如检漏管漏流过大，说明密封环磨损。
三，液力耦合器。
发电机定子冷却水系统
一，系统冲洗：
水系统外部短路循环，精滤网不装滤芯，用6米反冲洗滤网滤出系统中的污染物，直到水质合格，精滤网装滤芯，水系统接入发电机定子线圈。
二，静态注水：
不启动定冷泵，将补水旁路全开，开线圈顶部排空门直到排空门见水，关闭排空门，关闭补水旁路门，用水箱放水门放水少量，全开再循环门，启动定冷水泵，继续用水箱放水门放水至正常水位。
三，差压开关整定：
当发电机内气体压力达到0•2MPa,可以关小再循环门，将流量提升到55t/h,记录对应差压值，此值＋35kpa,即为线圈进出水差压高报警定值（该报警为支路堵塞预警）。
逐渐开大再循环，将流量将至44t/h,记录对应差压，此值即为线圈进水流量低报警定值。
继续开大再循环，将流量将至38•5t/h,记录对应差压，此值即为线圈进水流量低低跳机定值（3取2）.关小再循环，将流量调整到55t/h,记录进水压力。
氢水差压低报警定值：
氢压应高于进水压力35kpa,小于或等于此值报警。
四，定冷水系统运行中注意事项：
防虹吸门必须常开。
发电机并网后，换水时只能用水箱放水门放水，禁止用供水管路上的放水门或差压取样管放水门放水。
投用离子交换器开主路来水门要缓慢，防止对供水造成影响。
并网前要将备用冷却器，备用滤网注满水，运行中清理滤网后注水要小心操作，以免造成断水保护动作（注水过程最好申请退出断水保护）。
五，水系统与线圈连接胶管是渗氢的，所以定冷水箱是经常带氢的。
六，用补水旁路门补水时，注意补水压力要高于离子交换器入口处压力，防止定冷水倒回补水系统。
七，并网前，将备用冷却器、备用滤网注满水。
密封油系统
一，配置双流环式密封瓦，氢侧回油缓冲消泡箱，波纹管弹簧补偿差压阀、平衡阀，氢侧油箱装有内置式自动补排油浮子阀，螺杆泵，冷油器，滤油器等。
正常由交流油泵供油，直流油泵备用，空侧还有两路备用油源：
高压备用油，来自高压备用密封油泵或主油泵，低压备用油来自润滑油。
主差压阀跟踪氢压控制空侧油压，保持油压高于氢压80～100kpa,当油氢差压低到56kpa,备用差压阀自动开启供油。
平衡阀跟踪空侧油压控制氢侧油压，保持空氢侧油压差在＋－490pa范围内。
差压阀氢压脉冲信号取自消泡箱，信号管内含油，以消除脉冲信号重力差，油压脉冲信号取自空侧油滤网出口。
平衡阀脉冲信号均取自密封瓦处，以保证控制油压为密封瓦处油压。
主差压阀为泄流调节，即调节空侧油泵再循环，氢压升高关小再循环提高油压，氢压降低开大再循环降低油压。
备用差压阀为节流调节，直接调节供油。
平衡阀也是直接调节供油，当氢侧油泵出口压力高时要手动调整氢侧油泵再循环门，控制氢侧供油压力在0•6～0•7mpa之间。
油氢差压：
密封瓦处油压减发电机氢压，空侧油压是指密封瓦处油压，氢侧油压：
差压计读数与空侧油压之和。
就地盘上的氢侧油压是平衡阀前油压，它必须高于空侧油压0•05mpa以上才能满足氢侧供油。
二，氢油差压形成：
氢压＋弹簧力＝空侧油压，通过调整弹簧力改变油压，主差压阀整定值为84kpa,备用差压阀整定值为56kpa.平衡阀整定值在正负490pa范围内根据空氢侧之间油的窜动量进行调整，若密封油箱油位经常在高位排油状态，说明空侧往氢侧窜油，可适当调高氢侧油压。
若油位经常在低位补油状态，说明氢侧往空侧窜油，可适当调低氢侧油压。
三，差压阀存在压力变动率，不能实现全过程恒差压，氢压由0升至额定或机组由盘车转速升至额定转速，油氢差压有较大变化，要调整弹簧进行较正，氢侧供油母管油压通过再循环门调整。
四，当发生空侧油压震荡时，可将差压阀油脉冲门关闭，油压稳定后再稍开，在油脉冲门关闭时，氢压升高油压能跟踪升高，氢压降低时油压不能跟踪降低。
五，当密封油系统运行时，密封油箱补排油浮子阀的强开强关顶针必须全部放开（强开强关顶针是运输过程浮子阀定位用，或浮子阀失灵时应急用）。
当氢压低于0•08mpa,密封油箱可能满油，这是允许的，因为消泡箱位置高于空侧回油箱，只要消泡箱液位不高，发电机不会进油。
六，如何判断浮子阀是否卡涩：
当油位在－120mm,补油管热，说明补油阀开，正常。
当油位在＋120㎜，排油管热，说明排油阀开，正常。
高油位补油管热，说明补油阀不严或卡涩。
低油位排油管热，说明排油阀不严或卡涩。
七，油温变化对油压影响很大。
八，密封油系统冲洗：
供回油管短路循环，主要目的是将滤网后供油管路冲净。
发电机氢气系统
一，当发电机内为空气时，氢气管路必须与发电机断开，当发电机内为氢气时，压缩空气管路必须与发电机断开。
在拆装氢管路可移动连接管前，要确认管路已置换或已降压。
退氢置换时要尽可能将可移动连接管处一同降压置换。
二，操作氢气阀门时要缓慢，操作前要有防静电措施。
三，氢气纯度仪取样：
充二氧化碳，开发电机顶部汇流排取样门。
充氢或正常运行，开底部汇流排取样门。
样气流量：
流量计1/2～1/3.
润滑油系统
一，油温：
盘车时35度左右,冲车时不低于36度,额定转速、正常运行42～45度.
二，油压：
调整注油器出口可调逆止门顶杆,将油压整定为0•1～0•15MPa。
（轴承标高处）.
三，冲车前将备用冷油器、备用滤网注满油.（冷油器后滤网不允许长期投运）.
四，机组运行时，冷油器检修后、滤网清扫后要缓慢注油，防止造成系统油压波动。
五，轴承油压低保护试验站取样总门要开足，通道试验前要确认已全开。
六，油系统切换：
机组升至额定转速，要确认主油泵工作正常，交流润滑油泵电流回落，润滑油压升高，可停止交流润滑油泵。
七，主油箱负压调到－500pa～700pa,负压太小不利于烟气分离，负压太大油中易进灰尘。
八，供油温度与各瓦回油温度、各瓦金属温度相同工况有稳定的对应关系，要注意它们之间差值的变化对设备运行状况进行分析，及时发现设备缺陷。
高加启停、运行参数分析、故障处理
一，高加启停最好方式：
随机启停，温升温降缓慢平稳，热应力小，可延长高加使用寿命。
二，首次启动：
就地水位计筒体注水，标尺定零位。
模拟量水位计平衡容器（差压形成器）注水，使水位计可用。
三，给水泵启动后，高加注水排空气，空气门见水关闭排空门，水压升至给水母管压力，关闭注水门，观察高加内部水压变化，水压不降，说明高加管束不漏。
开高加出口电动门，开反馈正常，开高加入口三通电动门，高加通水。
四，高加通水前，除氧器水温不要加热过高，满足锅炉上水要求即可。
控制高加温升不仅在汽侧投入阶段，水侧投入时，也要考虑温度匹配和温升控制，尽可能减少管板热应力。
五，机组并网，可逐渐开启高加进汽门，关闭正常疏水调门，用紧急疏水门控制水位（要蓄起一定水位，若无水位，汽水两相流，就会造成管路振动），随着机组负荷增加，当两级加热器间压差满足疏水逐级自流条件，可将正常疏水调门投自动，逐渐关小紧急疏水门。
两级加热器间差压判断：
根据汽侧压力表或根据加热器给水温升，本级加热器温升达到15度，对应差压就能满足。
六，运行参数分析：
上端差，加热器汽侧压力下饱和温度－出口给水温度。
高加水位正常，内部蒸汽挡板正常，管束清洁，上端差就能达到设计值。
高加投入后要核对一号高加出口水温与省煤器入口水温差值，判断高加入口三通阀是否漏流。
下端差，疏水温度－高加进水温度。
降低疏水温度可减少对低压抽汽的排挤，提高回热效率，同时可减轻疏水管路冲刷。
下端差大，可能是水位低，疏水冷却段未充满水或疏水冷却段隔板漏汽。
若高加满水，下端差就会接近0。
七，高加给水管束泄漏判断：
相同工况，疏水调门开度增大，给水泵入口流量明显大于锅炉上水量＋减温水量＋再循环流量。
八，故障处理：
确认高加管束泄漏，应立即停运高加，关闭高加入口三通电动门，关闭出口电动门，关闭并关严进汽电动门。
小机真空系统
一，两台小机共用两台水环真空泵，凝结水共用一个四级水封罐导入大机排汽装置，在启停或消缺时要注意避免对运运行小机真空造成影响。
二，两台小机最好同时抽真空。
如果一台已运行，另一台要抽真空，一定要稍开抽真空门，并启动备用真空泵，待真空与运行小机真空接近时，再全开抽真空门，再开凝结水门。
除氧器
一，本机采用水箱式除氧器，结构简单，占用空间小，具有压力缓冲能力，安全可靠性高。
加热路径长，除氧效果好，长
负荷升压过程，给水容氧稳定。
二，缺点：
甩负荷加热蒸汽失压时在水箱饱和压力作用下水会倒回抽汽管，要加装返汽旁路。
三，水位控制：
汽包水位稳定，除氧器水位稳定。
低加跳旁路，进水温度大幅度降低，会引起除氧器水位大幅度波动。
当波动大人为干预时，要注意流量平衡，水位回头要及时修正过调量。
四，水位高三值联关四抽逆止门四抽电动门，小机汽源切换，水位低三值跳给水泵。
所以水位波动时要特别注意。
五，排氧门：
启动过程全开，正常运行时尽量关小，减少热损失。
凝结水容氧
凝结水容氧超标的原因两条：
凝结水泵入口漏进空气、凝结水过冷度大。
密封水断流或外端密封水回水门开度过大或入口法兰漏等，都能造成入口漏空。
过冷度大：
凝汽器水位过高使回热空间减小，回水喷嘴损坏，或冬季运行时排汽压力低或逆流段过度冷却。
空冷凝汽器
一，散热片吊焊在进汽管上，受热膨胀向下延伸。
膨胀或收缩受阻会造成散热片变形甚至开裂漏空。
二，真空严密性：
要求比水冷机组高，因为冬季运行时，漏空处局部温度降低甚至冻结。
三，最大问题：
冬季防冻。
低负荷受限制。
启动时有最小流量限制。
在锅炉点火至满足最小流量之前，主汽疏水少量蒸汽进入空冷岛容易造成散热片冻结，要有适当应对措施。
可采取间断疏水办法――主汽压力0•3MPa之前主汽管道疏水常开，0•3MPa以上间断疏水，既要保证主汽管路不积水又避免散热片冻结。
当任一列凝汽器上汽后，要密切注意该列温度反馈，若几分钟内该列凝结水温度、抽气管温度不升，应切断该列进汽，检查确认该列是否冻结。
当运行列抽空管温度降到5度或该列凝结水过冷度明显增大时，应停止该列逆流段风机或反转风机回流热风。
尽量避免在气温零下20度以下启动。
根据气温、负荷决定投入列数，隔离列时间间隔不宜超过1小时。
热风回流：
受风向、周围建筑物影响，空冷岛上部热风回流到风机入口。
增加挡风墙高度可以避免热风回流。
进风断流：
当自然风风速过大时，在风机入口形成真空，风机吸不上风，冷却风断流。
四，当抽空管温度接近饱和温度时，该列抽空管抽蒸汽，会影响其它列抽空气，也会使真空泵分离器液位上升溢流。
真空泵工作液温度决定真空泵入口真空度。
凝结水泵检修隔离措施
一，要点：
防止排汽装置掉真空，防止运行凝泵汽蚀，防止凝泵入口管、法兰超压。
二，隔离操作步骤：
关闭出口门、关闭入口门、关闭密封水门、最后关入口空气门，并注意入口压力变化。
开滤网排空门，排空门不吸气不冒水，说明出入口门严密。
三，恢复措施：
开滤网排空门，开密封水门注水，滤网排空连续出水后关闭内密封水，开外密封水，关滤网排空门，开入口空气门，开内密封水门，缓慢开入口门。
给水泵检修隔离措施
防止前置泵入口门后至主泵入口管路、法兰超压。
二，操作顺序：
先关泵出口电动门关严，关闭中间抽头门，再关前置泵入口电动门开启前置泵泵体放水，最后关闭再循环门，注意泵入口压力变化，如果再循环门关闭后，入口压力明显升高，说明出口电动门或中间抽头电动门不严，应开启再循环门，将出口电动门，中间抽头门关严。
主机本体部分
高压主汽门
作用：
汽轮机组的重要保护装置，机组发生危急情况时，迅速切断进汽避免设备损坏或避免事故扩大。
主汽门预
启阀可以减小主阀开启力矩，可以配置较小尺寸的油动机，预启阀还具有调节功能，冲车过程，阀切换之前，
控制转速，也就控制了主汽门后升温升压速度，实现伴随暖机同时暖阀。
联合汽门壁厚质量大所以需要暖阀，控
制热应力。
主汽门设计为液压开弹簧关，为能快速关闭汽门，弹簧力必须大于汽门负提升力——门杆截面积×
主
汽额定压力，本机高主门门杆直径80mm，截面积约50c㎡,乘以主汽压力约8•5吨，在主汽门全开位，弹簧要
十几吨力的蓄能才能在需要时将汽门关闭。
为进一步减小油动机尺寸，开汽门采用油动机配1：
1传动杠杆。
汽垫效应：
高压主汽门与高调门之间没有疏水泄汽口，当机组掉闸而汽压较高时，主汽门经常差几毫米关不到位，这是因为高汽压作用在门杆上，而压弹簧能量已基本释放完。
调节汽门
结构、传动方式大同小异，因为门口直径较小，并且是全行程连续调节汽门，所以不设计预启阀，开启力矩要
大于主汽门，为不增加油动机尺寸，采用3：
1杠杆传动。
中压主汽门
由于门口直径较大，设计为两位制扑板门，采用小旁路加节流孔板平衡方式降低开启力矩。
为减小门轴漏汽和减小门轴摩擦力双重目的，将非驱动端门轴封闭，适当增加门轴径向间隙以减小摩擦力，利用门轴封闭腔室的漏汽压力将门轴推向驱动端，压紧轴向间隙。
在封闭腔室装一排放门，受控于中主门油动机活塞下腔油压，挂闸时，中主门开，排放门关，打闸时中主门关，排放门开。
由此做到趋利避害。
汽门常见故障：
门杆结垢（汽水品质不良），门杆氧化皮脱落（长时间运行后），导致汽门卡涩，所以要定期活动汽门。
蓄能器蓄能容量
调节汽门重叠度
两中压调门重叠度100‰，高压调门：
单阀方式1－6门重叠度‰，顺序阀方式1、2门重叠度100‰，4、5、6、3重叠度68‰。
为减小节流损失，重叠度取小值，1、2门取100‰为防止调节级过负荷。
4、5、6门取适度：
兼顾效率与调频、调峰。
全周进汽、部分进汽：
单阀方式或6阀全开为全周进汽，顺序阀方式为部分进汽。
全周进汽，对汽缸及转子加热均匀，热应力小，但节流损失大热效率低。
顺序阀方式为部分进汽，节流损失小热效率高，负荷变化时调节级温度变化大热应力大。
负荷小且主汽压力高时调节级容易过负荷。
（低压末级过负荷发生在进汽量最大时或高加解列时）
调节系统静态特性曲线
速度变动率：
负荷变化引起的机组转速变量/额定转速×
‰，一般整定为5‰，即额定负荷变量对应转速变量为150转/分，或电网频率升高2•5Hz，机组负荷将从额定值自动减到0。
速度变动率决定机组在电网中一次调频的份额。
当机组脱网带厂用电运行时，DEH切换为转速控制回路，速度变动率为0。
迟缓率：
DEH以汽门关闭时间指标代替。
动态飞升：
速度变动率×
1•8（液调机组）。
DEH采用卸载阀OPC快关油路，动态飞升可以控制在：
1，5.并网一次调频：
当电网频率变化超过设定死区，机组负荷按自身特性曲线增减。
二次调频：
按AGC指令增减负荷。
静态特性整定：
排汽装置
一，结构：
喉部、箱体、加强筋、导流板、热水井、凝结水喷嘴组、滤网、除铁器、疏水扩容器。
二，在导流板水平部分开有两个大约500㎜直径的孔与热水井相通，部分排汽进入热水井加热凝结水。
将凝结水加热到排汽压力下饱和温度，达到回热和除氧两个目的。
三，箱体刚性支撑在基础上，喉部通过伸缩节与低压缸挠性连接，低压缸与排汽装置热变形互不影响。
汽缸及转子
一，汽缸死点：
高中压缸死点在2号轴承箱横销处。
外下缸以前后猫爪挂在1、2号轴承箱上，支撑方式为水平中分面支撑，优点是猫爪向上膨胀时汽缸中心线不抬高。
纵向用H型梁和推拉螺栓与1、2号轴承箱连接。
高中压缸膨胀时以2号轴承座横销为死点向机头方向伸长。
汽缸膨胀测量装置在前箱台板上。
低压缸死点在进汽中心线靠调门端600㎜横销处，受热时向两端膨胀。
在汽轮机中心线上，每个轴承座下都有纵销，保证汽轮机中心线不变，低压缸两端各有一个纵销，因为低压缸与3、4号轴承座是挠性连接。
内缸死点均在进汽中心线处。
因为进汽短管要穿过外缸进入内缸，进汽管处内外缸不能错位。
导汽管冷拉：
减小导汽管膨胀对汽缸的影响。
二，转子为实心，应力承受能力大。
转子相对死点在前箱推力轴承，转子受热向发电机方向膨胀。
转子上的轴向推力：
由叶片前后差压产生，一般用进汽分流、平衡活塞平衡，剩余推力由推力瓦承担。
由于加工误差、重力弯曲、轴承扬度等因素，转子存在原始晃度，第一次盘车要记录在案，为以后诊断转子用。
轴承扬度：
为各轴承负荷平均分配。
胀差：
汽缸与转子质量不同受热条件不同，启停过程及运行中都存在不同程度的膨胀差。
由于低压缸与3、4号轴承座挠性连接，所以低压缸膨胀量不包括在胀差测量里。
轴向间隙决定胀差限值。
轴向位移变化，胀差同步变化，胀差变化不影响轴轴向位移。
三，振动：
振动的根本原因是在圆周方向质量不平衡。
质量中心与几何中心不一致.
四，临界转速：
转子自
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