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1、即只要凝汽器没有负压，真空破坏门就要在开位。 抽汽逆止门，一， 作用：机组掉闸或甩负荷时，快速关闭，防止抽汽管路中蒸汽倒流回汽缸造成超速，防止加热器中疏水汽化湿蒸汽倒回汽缸，防止加热器管束泄漏给水进入汽缸，避免设备损坏。二， 形式：一般为扑板式，自开关配强制关闭装置。当逆止门前后有足够的差压，逆止门自行开启，差压大开度大，差压不足时阀门自行关闭。强关装置为气动活塞弹簧式，只能强关或助关逆止门，不能开启逆止门，强关装置在开位，是将逆止门置于自由状态。高排逆止门、四、五、六抽逆止门，门板较重，设置助开配重块，门板与门轴用销键固定，传动杠杆与门轴用销键固定，活塞杆与传动杠杆为单向限位传动，当强关装置

2、处于警戒位置，活塞杆与传动杠杆脱开，逆止门处于自由状态。一、二、三抽逆止门，门板套装在门轴上，活动链接，传动杠杆与门轴销键固定，活塞杆与传动杠杆上下限位链接，当强关装置警戒位，活塞杆开启，传动杠杆抬起门轴旋转，逆止门关反馈消失，开反馈来，但门板不动。三， 控制：强关装置由空气引导三通阀、电磁三通阀控制，空气引导阀控制所有抽汽逆止门包括高排逆止门总气源，电磁阀控制一个逆止门。当机组掉闸或甩负荷，OPC失压，空气引导阀动作，切断总气源，并将通往各逆止门强关装置空气母管与大气接通，所有逆止门关闭。同时所有电磁阀失电，切断对应的分支气源，并将活塞缸下腔与大气接通。当加热器满水时，对应的电磁阀动作，强关

3、对应的逆止门，不影响其他逆止门。（三台高加共用一个给水三通阀，一个高加满水，一二三抽逆止门同时动作。）四， 抽汽逆止门活动试验：试验可以远控电磁阀，也可就地操作手动三通阀，将活塞缸上下腔短路。机组带负荷 时逆止门前后差压大，强关装置不可能将逆止门完全关闭，只是部分活动。 给水泵汽轮机一、 给水泵采用汽轮机拖动可以实现无级变速，使水泵扬程与装置扬程匹配，避免节流损失，汽轮机拖动比电机液力偶合器效率要高，并大大降低厂用电率。二、 控制系统采用电液调节，降低系统迟缓率，能够满足给水调节快速平稳的要求。三、 蒸汽系统采用双汽源配置，正常负荷四抽供汽，低负荷冷再供汽。理论上可以实现汽源无扰切换，低压调门

4、开度大于80高压调门开始开并控制转速。但由于冷再压力高，高压调门经常备用容易卡涩，所以要设法定期活动高压调门将冷再来汽电动门关闭，热控强制开高压调门。四、 不足之处：不能自带油泵，要有辅助油泵连续供油。油系统设置蓄能器，可以保证油泵事故切换时润滑及调节系统正常工作。启动前，挂闸状态做一次油泵跳闸连启，切泵过程小机不掉闸，证明蓄能器蓄能容量满足、泵连启不超时。五、 调节保安系统：六、 给水泵轴向推力平衡、机械密封、液力耦合器一、给水泵出入口压差大，由出口指向入口的轴向推力很大，推力轴承无法承受。给水泵一般都设置平衡盘平衡推力，并用平衡管将平衡室与入口导通，既平衡了轴向推力，又降低了出口端轴封处压

5、力，便于密封。二、机械密封：动静环配合密封，密封环采用耐摩材料。运行时如检漏管漏流过大，说明密封环磨损。 三，液力耦合器。 发电机定子冷却水系统一， 系统冲洗：水系统外部短路循环，精滤网不装滤芯，用6米反冲洗滤网滤出系统中的污染物，直到水质合格，精滤网装滤芯，水系统接入发电机定子线圈。二， 静态注水：不启动定冷泵，将补水旁路全开，开线圈顶部排空门直到排空门见水，关闭排空门，关闭补水旁路门，用水箱放水门放水少量，全开再循环门，启动定冷水泵，继续用水箱放水门放水至正常水位。三， 差压开关整定：当发电机内气体压力达到02MPa,可以关小再循环门，将流量提升到55t/h,记录对应差压值，此值35kpa

6、,即为线圈进出水差压高报警定值（该报警为支路堵塞预警）。逐渐开大再循环，将流量将至44t/h,记录对应差压，此值即为线圈进水流量低报警定值。继续开大再循环，将流量将至385t/h,记录对应差压，此值即为线圈进水流量低低跳机定值（3取2）.关小再循环，将流量调整到55t/h,记录进水压力。氢水差压低报警定值：氢压应高于进水压力35kpa,小于或等于此值报警。四， 定冷水系统运行中注意事项：防虹吸门必须常开。发电机并网后，换水时只能用水箱放水门放水，禁止用供水管路上的放水门或差压取样管放水门放水。投用离子交换器开主路来水门要缓慢，防止对供水造成影响。并网前要将备用冷却器，备用滤网注满水，运行中清理

7、滤网后注水要小心操作，以免造成断水保护动作（注水过程最好申请退出断水保护）。五， 水系统与线圈连接胶管是渗氢的，所以定冷水箱是经常带氢的。六， 用补水旁路门补水时，注意补水压力要高于离子交换器入口处压力，防止定冷水倒回补水系统。七， 并网前，将备用冷却器、备用滤网注满水。 密封油系统一， 配置双流环式密封瓦，氢侧回油缓冲消泡箱，波纹管弹簧补偿差压阀、平衡阀，氢侧油箱装有内置式自动补排油浮子阀，螺杆泵，冷油器，滤油器等。正常由交流油泵供油，直流油泵备用，空侧还有两路备用油源：高压备用油，来自高压备用密封油泵 或主油泵，低压备用油来自润滑油。主差压阀跟踪氢压控制空侧油压，保持油压高于氢压80100

8、kpa,当油氢差压低到56kpa,备用差压阀自动开启供油。平衡阀跟踪空侧油压控制氢侧油压，保持空氢侧油压差在490pa范围内。差压阀氢压脉冲信号取自消泡箱，信号管内含油，以消除脉冲信号重力差，油压脉冲信号取自空侧油滤网出口。平衡阀脉冲信号均取自密封瓦处，以保证控制油压为密封瓦处油压。主差压阀为泄流调节，即调节空侧油泵再循环，氢压升高关小再循环提高油压，氢压降低开大再循环降低油压。备用差压阀为节流调节，直接调节供油。平衡阀也是直接调节供油，当氢侧油泵出口压力高时要手动调整氢侧油泵再循环门，控制氢侧供油压力在0607mpa之间。油氢差压：密封瓦处油压减发电机氢压，空侧油压是指密封瓦处油压，氢侧油压

9、：差压计读数与空侧油压之和。就地盘上的氢侧油压是平衡阀前油压，它必须高于空侧油压005mpa以上才能满足氢侧供油。二， 氢油差压形成：氢压弹簧力空侧油压，通过调整弹簧力改变油压，主差压阀整定值为84kpa,备用差压阀整定值为56kpa.平衡阀整定值在正负490pa范围内根据空氢侧之间油的窜动量进行调整，若密封油箱油位经常在高位排油状态，说明空侧往氢侧窜油，可适当调高氢侧油压。若油位经常在低位补油状态，说明氢侧往空侧窜油，可适当调低氢侧油压。三， 差压阀存在压力变动率，不能实现全过程恒差压，氢压由0升至额定或机组由盘车转速升至额定转速，油氢差压有较大变化，要调整弹簧进行较正，氢侧供油母管油压通过

10、再循环门调整。四， 当发生空侧油压震荡时，可将差压阀油脉冲门关闭，油压稳定后再稍开，在油脉冲门关闭时，氢压升高油压能跟踪升高，氢压降低时油压不能跟踪降低。五， 当密封油系统运行时，密封油箱补排油浮子阀的强开强关顶针必须全部放开（强开强关顶针是运输过程浮子阀定位用，或浮子阀失灵时应急用）。当氢压低于008mpa,密封油箱可能满油，这是允许的，因为消泡箱位置高于空侧回油箱，只要消泡箱液位不高，发电机不会进油。六， 如何判断浮子阀是否卡涩：当油位在120mm,补油管热，说明补油阀开，正常。当油位在120，排油管热，说明排油阀开，正常。高油位补油管热，说明补油阀不严或卡涩。低油位排油管热，说明排油阀不

11、严或卡涩。七， 油温变化对油压影响很大。八， 密封油系统冲洗：供回油管短路循环，主要目的是将滤网后供油管路冲净。 发电机氢气系统一， 当发电机内为空气时，氢气管路必须与发电机断开，当发电机内为氢气时，压缩空气管路必须与发电机断开。在拆装氢管路可移动连接管前，要确认管路已置换或已降压。退氢置换时要尽可能将可移动连接管处一同降压置换。二， 操作氢气阀门时要缓慢，操作前要有防静电措施。三， 氢气纯度仪取样：充二氧化碳，开发电机顶部汇流排取样门。充氢或正常运行，开底部汇流排取样门。样气流量：流量计1/21/3. 润滑油系统一， 油温：盘车时35度左右,冲车时不低于36度,额定转速、正常运行4245度.

12、二， 油压：调整注油器出口可调逆止门顶杆,将油压整定为01015MPa。（轴承标高处）.三， 冲车前将备用冷油器、备用滤网注满油.（冷油器后滤网不允许长期投运）.四， 机组运行时，冷油器检修后、滤网清扫后要缓慢注油，防止造成系统油压波动。五， 轴承油压低保护试验站取样总门要开足，通道试验前要确认已全开。六， 油系统切换：机组升至额定转速，要确认主油泵工作正常，交流润滑油泵电流回落，润滑油压升高，可停止交流润滑油泵。七， 主油箱负压调到500pa700pa,负压太小不利于烟气分离，负压太大油中易进灰尘。八， 供油温度与各瓦回油温度、各瓦金属温度相同工况有稳定的对应关系，要注意它们之间差值的变化对

13、设备运行状况进行分析，及时发现设备缺陷。 高加启停、运行参数分析、故障处理一， 高加启停最好方式：随机启停，温升温降缓慢平稳，热应力小，可延长高加使用寿命。二， 首次启动：就地水位计筒体注水，标尺定零位。模拟量水位计平衡容器（差压形成器）注水，使水位计可用。三， 给水泵启动后，高加注水排空气，空气门见水关闭排空门，水压升至给水母管压力，关闭注水门，观察高加内部水压变化，水压不降，说明高加管束不漏。开高加出口电动门，开反馈正常，开高加入口三通电动门，高加通水。四， 高加通水前，除氧器水温不要加热过高，满足锅炉上水要求即可。控制高加温升不仅在汽侧投入阶段，水侧投入时，也要考虑温度匹配和温升控制，尽

14、可能减少管板热应力。五， 机组并网，可逐渐开启高加进汽门，关闭正常疏水调门，用紧急疏水门控制水位（要蓄起一定水位，若无水位，汽水两相流，就会造成管路振动），随着机组负荷增加，当两级加热器间压差满足疏水逐级自流条件，可将正常疏水调门投自动，逐渐关小紧急疏水门。两级加热器间差压判断：根据汽侧压力表或根据加热器给水温升，本级加热器温升达到15度，对应差压就能满足。六， 运行参数分析：上端差，加热器汽侧压力下饱和温度出口给水温度。高加水位正常，内部蒸汽挡板正常，管束清洁，上端差就能达到设计值。高加投入后要核对一号高加出口水温与省煤器入口水温差值，判断高加入口三通阀是否漏流。下端差，疏水温度高加进水温度

15、。降低疏水温度可减少对低压抽汽的排挤，提高回热效率，同时可减轻疏水管路冲刷。下端差大，可能是水位低，疏水冷却段未充满水或疏水冷却段隔板漏汽。若高加满水，下端差就会接近0。七， 高加给水管束泄漏判断：相同工况，疏水调门开度增大，给水泵入口流量明显大于锅炉上水量减温水量再循环流量。八， 故障处理：确认高加管束泄漏，应立即停运高加，关闭高加入口三通电动门，关闭出口电动门，关闭并关严进汽电动门。 小机真空系统一， 两台小机共用两台水环真空泵，凝结水共用一个四级水封罐导入大机排汽装置，在启停或消缺时要注意避免对运运行小机真空造成影响。二， 两台小机最好同时抽真空。如果一台已运行，另一台要抽真空，一定要稍

16、开抽真空门，并启动备用真空泵，待真空与运行小机真空接近时，再全开抽真空门，再开凝结水门。 除氧器一， 本机采用水箱式除氧器，结构简单，占用空间小，具有压力缓冲能力，安全可靠性高。加热路径长，除氧效果好，长负荷升压过程，给水容氧稳定。二， 缺点：甩负荷加热蒸汽失压时在水箱饱和压力作用下水会倒回抽汽管，要加装返汽旁路。三， 水位控制：汽包水位稳定，除氧器水位稳定。低加跳旁路，进水温度大幅度降低，会引起除氧器水位大幅度波动。当波动大人为干预时，要注意流量平衡，水位回头要及时修正过调量。四， 水位高三值联关四抽逆止门四抽电动门，小机汽源切换，水位低三值跳给水泵。所以水位波动时要特别注意。五， 排氧门：

17、启动过程全开，正常运行时尽量关小，减少热损失。凝结水容氧 凝结水容氧超标的原因两条：凝结水泵入口漏进空气、凝结水过冷度大。密封水断流或外端密封水回水门开度过大或入口法兰漏等，都能造成入口漏空。过冷度大：凝汽器水位过高使回热空间减小，回水喷嘴损坏，或冬季运行时排汽压力低或逆流段过度冷却。 空冷凝汽器一， 散热片吊焊在进汽管上，受热膨胀向下延伸。膨胀或收缩受阻会造成散热片变形甚至开裂漏空。二， 真空严密性 ：要求比水冷机组高，因为冬季运行时，漏空处局部温度降低甚至冻结。三， 最大问题：冬季防冻。低负荷受限制。启动时有最小流量限制。在锅炉点火至满足最小流量之前，主汽疏水少量蒸汽进入空冷岛容易造成散热

18、片冻结，要有适当应对措施。可采取间断疏水办法主汽压力03MPa之前主汽管道疏水常开，03MPa以上间断疏水，既要保证主汽管路不积水又避免散热片冻结。当任一列凝汽器上汽后，要密切注意该列温度反馈，若几分钟内该列凝结水温度、抽气管温度不升，应切断该列进汽，检查确认该列是否冻结。当运行列抽空管温度降到5度或该列凝结水过冷度明显增大时，应停止该列逆流段风机或反转风机回流热风。尽量避免在气温零下20度以下启动。根据气温、负荷决定投入列数，隔离列时间间隔不宜超过1小时。热风回流：受风向、周围建筑物影响，空冷岛上部热风回流到风机入口。增加挡风墙高度可以避免热风回流。进风断流：当自然风风速过大时，在风机入口形

19、成真空，风机吸不上风，冷却风断流。四， 当抽空管温度接近饱和温度时，该列抽空管抽蒸汽，会影响其它列抽空气，也会使真空泵分离器液位上升溢流。真空泵工作液温度决定真空泵入口真空度。 凝结水泵检修隔离措施一， 要点：防止排汽装置掉真空，防止运行凝泵汽蚀，防止凝泵入口管、法兰超压。二， 隔离操作步骤：关闭出口门、关闭入口门、关闭密封水门、最后关入口空气门，并注意入口压力变化。开滤网排空门，排空门不吸气不冒水，说明出入口门严密。三， 恢复措施：开滤网排空门，开密封水门注水，滤网排空连续出水后关闭内密封水，开外密封水，关滤网排空门，开入口空气门，开内密封水门，缓慢开入口门。 给水泵检修隔离措施防止前置泵入

20、口门后至主泵入口管路、法兰超压。二， 操作顺序：先关泵出口电动门关严，关闭中间抽头门，再关前置泵入口电动门开启前置泵泵体放水，最后关闭再循环门，注意泵入口压力变化，如果再循环门关闭后，入口压力明显升高，说明出口电动门或中间抽头电动门不严，应开启再循环门，将出口电动门，中间抽头门关严。 主机本体部分 高压主汽门作用：汽轮机组的重要保护装置，机组发生危急情况时，迅速切断进汽避免设备损坏或避免事故扩大。主汽门预 启阀可以减小主阀开启力矩，可以配置较小尺寸的油动机，预启阀还具有调节功能，冲车过程，阀切换之前， 控制转速，也就控制了主汽门后升温升压速度，实现伴随暖机同时暖阀。联合汽门壁厚质量大所以需要暖

21、阀，控 制热应力。主汽门设计为液压开弹簧关，为能快速关闭汽门，弹簧力必须大于汽门负提升力门杆截面积主 汽额定压力，本机高主门门杆直径80mm，截面积约50c,乘以主汽压力约85吨，在主汽门全开位，弹簧要 十几吨力的蓄能才能在需要时将汽门关闭。为进一步减小油动机尺寸，开汽门采用油动机配1：1传动杠杆。汽垫效应：高压主汽门与高调门之间没有疏水泄汽口，当机组掉闸而汽压较高时，主汽门经常差几毫米关不到位，这是因为高汽压作用在门杆上，而压弹簧能量已基本释放完。 调节汽门 结构、传动方式大同小异，因为门口直径较小，并且是全行程连续调节汽门，所以不设计预启阀，开启力矩要 大于主汽门，为不增加油动机尺寸，采用

22、3：1杠杆传动。 中压主汽门 由于门口直径较大，设计为两位制扑板门，采用小旁路加节流孔板平衡方式降低开启力矩。为减小门轴漏汽和减小门轴摩擦力双重目的，将非驱动端门轴封闭，适当增加门轴径向间隙以减小摩擦力，利用门轴封闭腔室的漏汽压力将门轴推向驱动端，压紧轴向间隙。在封闭腔室装一排放门，受控于中主门油动机活塞下腔油压，挂闸时，中主门开，排放门关，打闸时中主门关，排放门开。由此做到趋利避害。 汽门常见故障：门杆结垢（汽水品质不良），门杆氧化皮脱落（长时间运行后），导致汽门卡涩，所以要定期活动汽门。 蓄能器蓄能容量 调节汽门重叠度 两中压调门重叠度100，高压调门：单阀方式16门重叠度，顺序阀方式1、

23、2门重叠度100，4、5、6、3重叠度68 。为减小节流损失，重叠度取小值，1、2门取100为防止调节级过负荷。4、5、6门取适度：兼顾效率与调频、调峰。全周进汽、部分进汽：单阀方式或6阀全开为全周进汽，顺序阀方式为部分进汽。全周进汽，对汽缸及转子加热均匀，热应力小，但节流损失大热效率低。顺序阀方式为部分进汽，节流损失小热效率高，负荷变化时调节级温度变化大热应力大。负荷小且主汽压力高时调节级容易过负荷。（低压末级过负荷发生在进汽量最大时或高加解列时） 调节系统静态特性曲线 速度变动率：负荷变化引起的 机组转速变量/额定转速，一般整定为5，即额定负荷变量对应转速变量为150转/分，或电网频率升高

24、25Hz，机组负荷将从额定值自动减到0。速度变动率决定机组在电网中一次调频的份额。当机组脱网带厂用电运行时，DEH切换为转速控制回路，速度变动率为0。迟缓率：DEH以汽门关闭时间指标代替。动态飞升：速度变动率18（液调机组）。DEH采用卸载阀OPC快关油路，动态飞升可以控制在：1，5.并网一次调频：当电网频率变化超过设定死区，机组负荷按自身特性曲线增减。二次调频：按AGC指令增减负荷。静态特性整定： 排汽装置一， 结构：喉部、箱体、加强筋、导流板、热水井、凝结水喷嘴组、滤网、除铁器、疏水扩容器。二， 在导流板水平部分开有两个大约500直径的孔与热水井相通，部分排汽进入热水井加热凝结水。将凝结水

25、加热到排汽压力下饱和温度，达到回热和除氧两个目的。三， 箱体刚性支撑在基础上，喉部通过伸缩节与低压缸挠性连接，低压缸与排汽装置热变形互不影响。 汽缸及转子一， 汽缸死点：高中压缸死点在2号轴承箱横销处。外下缸以前后猫爪挂在1、2号轴承箱上，支撑方式为水平中分面支撑，优点是猫爪向上膨胀时汽缸中心线不抬高。纵向用H型梁和推拉螺栓与1、2号轴承箱连接。高中压缸膨胀时以2号轴承座横销为死点向机头方向伸长。汽缸膨胀测量装置在前箱台板上。低压缸死点在进汽中心线靠调门端600横销处，受热时向两端膨胀。在汽轮机中心线上，每个轴承座下都有纵销，保证汽轮机中心线不变，低压缸两端各有一个纵销，因为低压缸与3、4号轴

26、承座是挠性连接。内缸死点均在进汽中心线处。因为进汽短管要穿过外缸进入内缸，进汽管处内外缸不能错位。导汽管冷拉：减小导汽管膨胀对汽缸的影响。二， 转子为实心，应力承受能力大。转子相对死点在前箱推力轴承，转子受热向发电机方向膨胀。转子上的轴向推力：由叶片前后差压产生，一般用进汽分流、平衡活塞平衡，剩余推力由推力瓦承担。由于加工误差、重力弯曲、轴承扬度等因素，转子存在原始晃度，第一次盘车要记录在案，为以后诊断转子用。轴承扬度：为各轴承负荷平均分配。胀差：汽缸与转子质量不同受热条件不同，启停过程及运行中都存在不同程度的膨胀差。由于低压缸与3、4号轴承座挠性连接，所以低压缸膨胀量不包括在胀差测量里。轴向间隙决定胀差限值。轴向位移变化，胀差同步变化，胀差变化不影响轴轴向位移。三， 振动：振动的根本原因是在圆周方向质量不平衡。质量中心与几何中心不一致.四， 临界转速：转子自