箱涵设计计算书资料下载.pdf

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一设计资料地下通道净跨径L0=6m，净高h0=3.5m，箱顶填土厚为3m，土的内摩擦角为30，填土的密度1=20KN/m3。

@#@箱涵主体结构混凝土强度等级为C30，箱涵基础垫层混凝土强度等级为C15，纵向受力钢筋采用HRB335钢筋。

@#@地基为强风化砂岩。

@#@汽车荷载等级为城-A级。

@#@二设计计算

（一）尺寸拟定顶板、底板厚度=50cm侧墙厚度t=50cm故计算长度mtLl5.65.060=+=+=mHh0.45.05.30=+=+=

（二）荷载计算1恒载竖向恒载标准值221/5.725.025320mKNHqv=+=+=水平恒载标准值顶板处22121/20320）23045（）245（mKNtgHtgqh=ooo底板处22122/50）5.43（20）23045（）（）245（mKNtghHtgqh=+=+=ooo2活载一个汽车后轮荷载横向扩散长度28.103.230326.0fo=+tg，故两辆车相邻车轴由荷载重叠；@#@一个汽车后轮荷载纵向扩散长度20.626.386.1303225.0pfo=+tg。

@#@按两辆车相邻计算车轴荷载扩散面积横向分布长mtga96.83.12）8.130326.0（=+=o。

@#@纵向分布长分两种情况，第一种情况考虑1、2、3轴荷载重叠，此时纵向分布长mtgb52.82.16.32）303225.0（=+=o；@#@第二种情况只考虑4轴荷载，此时纵向分布长mtgb72.32）303225.0（=+=o。

@#@车辆荷载垂直压力，按纵向分布第一种情况计算，2/91.852.896.8）14014060（2mKNqv=+=车；@#@按纵向分布第二种情况计算，2/0.1272.396.82002mKNqv=车。

@#@取车辆荷载垂直压力标准值。

@#@2/0.12mKNqv=车车辆荷载水平压力标准值2220KN/m.4）23045（tg0.12）245（tg=ooo车车vhqq（三）内力计算1.结点内力计算6154.05.6412=IIlhK竖向恒载作用下计算简图如下：

@#@mKNKlqMMMMvDCBA=+=+=02.158）16154.0（125.65.72）1（1222KNlqNN63.23525.65.72231=042=NN竖向活载作用下mKNKlqMMMMvDCBA=+=+=15.26）16154.0（125.60.12）1（1222车KNlqNN0.3925.60.12231=042=NN水平恒载作用下计算简图如下：

@#@mKNKKKKhqqKhKqMMhhhBA=+=+=46.18）36154.046154.0（60）86154.03（6154.04）2050（）16154.0（124206154.0）34（60）83（）（）1（12222221221mKNKKKKhqqKhKqMMhhhDC=+=+=10.17）36154.046154.0（60）76154.02（6154.04）2050（）16154.0（124206154.0）34（60）72（）（）1（12222221221KNhMMhqqhqNCAhhh66.59410.1746.1864）2050（24206）（21212=+=+=KNhMMhqqhqNCAhhh34.80410.1746.1834）2050（24203）（21214=+=+=031=NN水平活载作用下计算简图如下：

@#@mKNhqKKKKMMhBA=+=+=15.818.1044）16154.03（1016154.05）16154.0（246154.0）13（1015）1（2422车mKNhqKKKKMMhDC=+=+=85.782.544）16154.03（2036154.05）16154.0（246154.0）13（2015）1（2422车KNlMMNNDC10.25.685.782.531=+=KNhMMNDB4485.715.82=+=KNhMMhqNDBh12485.715.8444=+=车节点弯矩和轴力计算汇总表弯矩（KNm）轴力（KN）荷载种类ABCD1234-158.02-158.02-158.02-158.02235.63235.63恒载-18.46-18.46-17.10-17.1059.6680.34小计-176.48-176.48-175.12-175.12235.6359.66235.6380.34-26.15-26.15-26.15-26.1539.0039.00活载-10.188.155.82-7.852.104.002.1012.00小计-36.33-18.00-20.33-34.0041.104.0041.1012.00基本组合-262.64-236.97-238.61-257.74340.3077.19340.30113.21短期效应组合-201.91-189.08-189.35-198.92264.4062.46264.4088.74注：

@#@基本组合，短期效应组合QKGKudSSS4.12.1+=QKGKsdSSS7.0+=2跨中截面内力计算顶板顶板均布荷载设计值2/8.103124.15.722.14.12.1mKNqqqvv=+=+=车跨中弯矩mKNqllNMMC=+=+=81.32085.68.10325.63.34097.23682221中跨中剪力KNNql95.23.34025.68.1032V1=中底板22222/54.45.64433mKNlhqqh=车底板非均布荷载设计值21/44.97）54.412（4.15.722.1）（4.12.1mKNqqqwvv=+=+=车22/16.110）54.412（4.15.722.1）（4.12.1mKNqqqwvv=+=+=车mKNlwwlwlNMMA=+=+=53.317485.6）44.9716.110（85.644.9725.63.34064.26248）（8222212211中KNNlwwlw29.133.34085.6）44.9716.110（25.644.978）（2V1121=+=+=中左侧墙211/6.2944.1202.14.12.1mKNqqwhh=+=+=车221/6.6544.1502.14.12.1mKNqqwhh=+=+=车mKNhwwhwhNMMC=+=+=43.155484）6.296.65（846.292419.7761.23848）（8222212212中KNNhwwhw01.019.7784）6.296.65（246.298）（2V2121=+=+=中右侧墙211/24202.12.1mKNqwh=221/60502.12.1mKNqwh=mKNhwwhwhNMMD=+=+=36.163484）2460（84242419.7774.25748）（8222212212中KNNhwwhw19.1719.7784）2060（24208）（2V2121=+=+=中3.作用基本组合构件内力汇总表构件MNVMNVMNVC跨中DC-D-238.6177.19340.3320.8177.19-2.95-257.7477.19-340.3A跨中BA-B-262.64113.21340.3317.53113.21-13.29-236.97113.21-340.3A跨中CA-C-262.64340.3113.21-155.43340.30.01-238.61340.3-77.19B跨中DB-D-236.97340.377.19-163.36340.3-17.19-257.74340.3-113.214.作用短期组合构件内力汇总表作用短期组合构件内力计算方法及步骤同基本作用，汇总表如下：

@#@构件MsNsMsNsMsNsC跨中DC-D-189.3562.46242.7062.46-198.9262.46A跨中BA-B-201.9188.74241.3388.74-189.0888.74A跨中CA-C-201.91264.4-120.03264.4-189.35264.4B跨中DB-D-189.08264.4-124.00264.4-198.92264.4（四）截面配筋计算结构左右和上下对称配筋，采用最不利荷载计算顶板跨中配筋计算计算跨度ml5.60=，截面高度mmh500=，截面宽度，钢筋保护层厚度mmb1000=mma40=mNMe156.419.7781.3200=1443.0125.01222=bhi5.1703.451443.05.60=il根据公路钢筋混凝土和预应力钢筋混凝土桥涵设计规范（以下简称桥涵规范）JTGD62-2004第5.3.10条0.142.2544541567.22.07.22.0001=+=+=he，取1=1.002.1500650001.015.101.015.12=hl，取2=1.0013.10.10.1）5006500（445/4156140011）（/1400112212000=+=+=hlhe按桥涵规范（5.3.5-3）公式,轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离:

@#@mmahee44055525004156013.120=+=+=）2（0xhbxfNecd=）2445（10008.134405100019.77xx=解得2.24944556.03.590=hmmxb，为大偏心受压构件22647280100019.773.5910008.13mmfNbxfAsycd=实配25125，23927mmAs=跨中剪力值较小，未做斜截面抗剪承载力验算正常使用极限状态计算根据桥涵规范6.4.4条0）（0=bhhbbfff1413500/6500/0=hl取0.1=smmahyss1955525002=mmyeesss435119541560.10=+=+=mmhehzss6.386445）4351445（）01（12.087.0）（1（12.00872020=2/10.1636.3863927）6.3864351（46.62）（mmNzAzeNsssss=根据桥涵规范6.4.3条，验算裂缝宽度对带肋钢筋0.11=C作用长期影响系数4904.146.6226.615.015.012=+=+=slNNC9.03=C裂缝宽度mmmmdECCCWssstk2.0168.0）007854.01028.02530（100.210.1639.04904.11）1028.030（5321=+=+=满足要求顶板节点计算步骤同上。

@#@mNMe339.319.7774.2570=016.10.10.1）5006500（445/3339140011）（/1400112212000=+=+=hlhemmahee35885525003339016.120=+=+=）2（0xhbxfNecd=）2445（10008.133588100019.77xx=解得2.24944556.07.470=抗剪截面尺寸符合要求根据桥涵规范5.2.10条KNVbhfdtd3.3403.3400.159.386445100039.10.125.1105.025.1105.003023=式中1.25为板式受弯构件提高系数，抗剪配筋按构造设置底板跨中mNMe805.221.11353.3170=019.10.10.1）5006500（445/2805140011）（/1400112212000=+=+=hlhemmahee30545525002805019.120=+=+=）2（0xhbxfNecd=）2445（10008.133054100021.