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1、一 设计资料 地下通道净跨径 L0=6m，净高 h0=3.5m，箱顶填土厚为 3m，土的内摩擦角为 30，填土的密度1=20KN/m3。#箱涵主体结构混凝土强度等级为 C30，箱涵基础垫层混凝土强度等级为 C15，纵向受力钢筋采用 HRB335 钢筋。#地基为强风化砂岩。#汽车荷载等级为城-A级。#二 设计计算（一）尺寸拟定 顶板、底板厚度=50cm 侧墙厚度 t=50cm 故计算长度 mtLl5.65.060=+=+=mHh0.45.05.30=+=+=（二）荷载计算 1恒载 竖向恒载标准值 221/5.725.025320mKNHqv=+=+=水平恒载标准值 顶板处22121/20320）

2、23045（）245（mKNtgHtgqh=ooo 底板处22122/50）5.43（20）23045（）（）245（mKNtghHtgqh=+=+=ooo 2活载 一个汽车后轮荷载横向扩散长度 28.103.230326.0fo=+tg，故两辆车相邻车轴由荷载重叠；#一个汽车后轮荷载纵向扩散长度20.626.386.1303225.0pfo=+tg。#按两辆车相邻计算车轴荷载扩散面积横向分布长mtga96.83.12）8.130326.0（=+=o。#纵向分布长分两种情况，第 一 种 情 况 考 虑 1、2、3 轴 荷 载 重 叠，此 时 纵 向 分 布 长mtgb52.82.16.32）3

3、03225.0（=+=o；#第二种情况只考虑 4 轴荷载，此时纵向分布长mtgb72.32）303225.0（=+=o。#车辆荷载垂直压力，按纵向分布第一种情况计算，2/91.852.896.8）14014060（2mKNqv=+=车；#按纵向分布第二种情况计算，2/0.1272.396.82002mKNqv=车。#取车辆荷载垂直压力标准值。#2/0.12mKNqv=车车辆荷载水平压力标准值2220KN/m.4）23045（tg0.12）245（tg=ooo车车vhqq（三）内力计算 1.结点内力计算 6154.05.6412=IIlhK 竖向恒载作用下 计算简图如下：#mKNKlqMMMMv

4、DCBA=+=+=02.158）16154.0（125.65.72）1（1222 KNlqNN63.23525.65.72231=042=NN 竖向活载作用下 mKNKlqMMMMvDCBA=+=+=15.26）16154.0（125.60.12）1（1222车 KNlqNN0.3925.60.12231=042=NN 水平恒载作用下 计算简图如下：#mKNKKKKhqqKhKqMMhhhBA=+=+=46.18）36154.046154.0（60）86154.03（6154.04）2050（）16154.0（124206154.0）34（60）83（）（）1（12222221221 mKNK

5、KKKhqqKhKqMMhhhDC=+=+=10.17）36154.046154.0（60）76154.02（6154.04）2050（）16154.0（124206154.0）34（60）72（）（）1（12222221221 KNhMMhqqhqNCAhhh66.59410.1746.1864）2050（24206）（21212=+=+=KNhMMhqqhqNCAhhh34.80410.1746.1834）2050（24203）（21214=+=+=031=NN 水平活载作用下 计算简图如下：#mKNhqKKKKMMhBA=+=+=15.818.1044）16154.03（1016154.

6、05）16154.0（246154.0）13（1015）1（2422车mKNhqKKKKMMhDC=+=+=85.782.544）16154.03（2036154.05）16154.0（246154.0）13（2015）1（2422车KNlMMNNDC10.25.685.782.531=+=KNhMMNDB4485.715.82=+=KNhMMhqNDBh12485.715.8444=+=车 节点弯矩和轴力计算汇总表 弯矩（KNm）轴力（KN）荷载种类 A B C D 1 2 3 4 -158.02 -158.02 -158.02-158.02 235.63 235.63 恒载-18.46-1

7、8.46 -17.10-17.10 59.66 80.34 小计-176.48 -176.48 -175.12-175.12 235.63 59.66 235.63 80.34-26.15-26.15 -26.15-26.15 39.00 39.00 活载-10.18 8.15 5.82-7.85 2.10 4.00 2.10 12.00 小计-36.33-18.00 -20.33-34.00 41.10 4.00 41.10 12.00 基本组合-262.64 -236.97 -238.61-257.74 340.30 77.19 340.30 113.21 短期效应组合-201.91 -1

8、89.08 -189.35-198.92 264.40 62.46 264.40 88.74 注：#基本组合，短期效应组合 QKGKudSSS4.12.1+=QKGKsdSSS7.0+=2跨中截面内力计算 顶板 顶板均布荷载设计值 2/8.103124.15.722.14.12.1mKNqqqvv=+=+=车跨中弯矩mKNqllNMMC=+=+=81.32085.68.10325.63.34097.23682221中 跨中剪力 KNNql95.23.34025.68.1032V1=中 底板 22222/54.45.64433mKNlhqqh=车 底板非均布荷载设计值 21/44.97）54.4

9、12（4.15.722.1）（4.12.1mKNqqqwvv=+=+=车 22/16.110）54.412（4.15.722.1）（4.12.1mKNqqqwvv=+=+=车 mKNlwwlwlNMMA=+=+=53.317485.6）44.9716.110（85.644.9725.63.34064.26248）（8222212211中 KNNlwwlw29.133.34085.6）44.9716.110（25.644.978）（2V1121=+=+=中左侧墙 211/6.2944.1202.14.12.1mKNqqwhh=+=+=车 221/6.6544.1502.14.12.1mKNqqw

10、hh=+=+=车 mKNhwwhwhNMMC=+=+=43.155484）6.296.65（846.292419.7761.23848）（8222212212中 KNNhwwhw01.019.7784）6.296.65（246.298）（2V2121=+=+=中 右侧墙 211/24202.12.1mKNqwh=221/60502.12.1mKNqwh=mKNhwwhwhNMMD=+=+=36.163484）2460（84242419.7774.25748）（8222212212中 KNNhwwhw19.1719.7784）2060（24208）（2V2121=+=+=中 3.作用基本组合构件

11、内力汇总表 构件 M N V M N V M N V C 跨中 D C-D-238.61 77.19 340.3 320.8177.19-2.95-257.74 77.19-340.3A 跨中 B A-B-262.64 113.21 340.3 317.53113.21-13.29-236.97 113.21-340.3A 跨中 C A-C-262.64 340.3 113.21-155.43340.30.01-238.61 340.3-77.19B 跨中 D B-D-236.97 340.3 77.19-163.36340.3-17.19-257.74 340.3-113.214.作用短期组

12、合构件内力汇总表 作用短期组合构件内力计算方法及步骤同基本作用，汇总表如下：#构件 Ms Ns Ms Ns Ms Ns C 跨中 D C-D-189.35 62.46 242.70 62.46-198.92 62.46 A 跨中 B A-B-201.91 88.74 241.33 88.74-189.08 88.74 A 跨中 C A-C-201.91 264.4-120.03 264.4-189.35 264.4 B 跨中 D B-D-189.08 264.4-124.00 264.4-198.92 264.4（四）截面配筋计算 结构左右和上下对称配筋，采用最不利荷载计算 顶板跨中 配筋计算

13、 计算跨度ml5.60=，截面高度mmh500=，截面宽度，钢筋保护层厚度 mmb1000=mma40=mNMe156.419.7781.3200=1443.0125.01222=bhi 5.1703.451443.05.60=il 根据公路钢筋混凝土和预应力钢筋混凝土桥涵设计规范（以下简称桥涵规范）JTG D62-2004 第 5.3.10 条 0.142.2544541567.22.07.22.0001=+=+=he，取1=1.0 02.1500650001.015.101.015.12=hl，取2=1.0 013.10.10.1）5006500（445/4156140011）（/1400

14、112212000=+=+=hlhe 按桥涵规范（5.3.5-3）公式,轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离:#mmahee44055525004156013.120=+=+=）2（0 xhbxfNecd=）2445（10008.134405100019.77xx=解得2.24944556.03.590=hmmxb，为大偏心受压构件 22647280100019.773.5910008.13mmfNbxfAsycd=实配 25125，23927mmAs=跨中剪力值较小，未做斜截面抗剪承载力验算 正常使用极限状态计算 根据桥涵规范 6.4.4 条 0）（0=bhhbbfff 1413500

15、/6500/0=hl 取0.1=s mmahyss1955525002=mmyeesss435119541560.10=+=+=mmhehzss6.386445）4351445（）01（12.087.0）（1（12.00872020=2/10.1636.3863927）6.3864351（46.62）（mmNzAzeNsssss=根据桥涵规范 6.4.3 条，验算裂缝宽度 对带肋钢筋 0.11=C作用长期影响系数4904.146.6226.615.015.012=+=+=slNNC 9.03=C 裂缝宽度 mmmmdECCCWssstk2.0168.0）007854.01028.02530（1

16、00.210.1639.04904.11）1028.030（5321=+=+=满足要求 顶板节点 计算步骤同上。#mNMe339.319.7774.2570=016.10.10.1）5006500（445/3339140011）（/1400112212000=+=+=hlhe mmahee35885525003339016.120=+=+=）2（0 xhbxfNecd=）2445（10008.133588100019.77xx=解得2.24944556.07.470=抗剪截面尺寸符合要求 根据桥涵规范 5.2.10 条 KNVbhfdtd3.3403.3400.159.386445100039.10.125.1105.025.1105.003023=式中 1.25 为板式受弯构件提高系数，抗剪配筋按构造设置 底板跨中 mNMe805.221.11353.3170=019.10.10.1）5006500（445/2805140011）（/1400112212000=+=+=hlhe mmahee30545525002805019.120=+=+=）2（0 xhbxfNecd=）2445（10008.133054100021.